Методические указания к курсовому проектированию по дисциплине проектирование автоматизированных систем icon

Методические указания к курсовому проектированию по дисциплине проектирование автоматизированных систем


Смотрите также:
Методические указания к курсовому проектированию по дисциплине проектирование автоматизированных...
Методические указания к курсовому проектированию по дисциплине "проектирование...
Методические указания к курсовому проектированию по дисциплине "проектирование...
Методические указания...
Методические указания к курсовому проекту по дисциплине «Проектирование информационных систем»...
Методические указания к курсовому проектированию предварительных каскадов rc-усилителей систем...
Методические указания к курсовому проектированию по дисциплине “...
Методические указания по курсовому проектированию по дисциплине «страхование» для студентов...
Методические указания по курсовому проектированию по дисциплине «страхование» для студентов...
Методические указания к курсовому проектированию по дисциплине «Экономика организации»...
Методические указания к курсовому проектированию по дисциплине Экономика и социология труда для...
Методические указания к курсовому проектированию по учебной дисциплине «инновационный...



Загрузка...
страницы: 1   2   3   4
вернуться в начало
скачать

^ 4. АСУТП ПОДГОТОВКИ РУДНОГО СЫРЬЯ

Металлургический цикл начинается с агломерационной фабрики. Агломерационную шихту, состоящую из рудной части, флюсов, возврата и топлива (коксовой мелочи, тощего угля, антрацитового штыба и др.), загружают на конвейерную агломерационную машину (агломерационную лен­ту), зажигают сверху и спекают, просасывая через слой спекаемых ма­териалов воздух.

Производственные операции, осуществляемые на агломерационной фабрике, показаны на упрощенной технологической схеме [6, c. 197]. Топливо измельчают в четыревалковых дробилках, известняк дробят в молотковых дробилках или в тангенциальных шихтных мельницах и в случае необходимости обжигают в кольцевых шахтных печах. Расчетное соотношение отдельных компонентов в шихте поддерживают путем весового дозирования.

Шихту смешивают, увлажняют и окомковывают в барабанных смесите­лях. Процесс ведут таким образом, чтобы достичь максимальной газопро­ницаемости шихты. Окомкованную шихту укладывают на спекательную тележ­ку, шихта зажигается при прохождении тележки под зажигательным горном. По мере движения спекательных тележек к хвостовой части машины горение с верхнего слоя распространяется в нижние слои.

При горении топлива образуется зона горения высотой 15...30 мм, с температурой I400...I600 °С, передвигающаяся вниз к колосникам с вертикальной скоростью спекания = 0,2...0,6 мм/с. Спекаемая шихта перемещается от головной к хвостовой части машины со скоростью движе­ния агломерационной ленты = 70...120 мм/с. В таких условиях зона горения приобретает форму наклонной плоскости [1, с. I97]. Основные параметры агломерационного процесса при установившемся режиме связаны следующим соотношением (статической характеристикой):


,


где a - длина зоны спекания (активная длина); h - высота слоя шихты; - время спекания.

Температура продуктов сгорания, выходящих из-под колосников, сос­тавляет 50...70 С, и только при приближении зоны горения к колосникам (в районе последних вакуум-камер зоны спекания) повышается до 200...400 С. Максимальная температура отходящих газов свидетельствует об окончании процесса спекания. На некоторых агломерационных машинах, кроме зоны спекания, предусмотрена также зона охлаждения агло­мератов. Охлажденный агломерат дробят и подвергают грохочению.

Спекательные тележки передвигают с помощью электропривода - дви­гателя постоянного тока. Скорость движения агломерационной ленты регулируют таким образом, чтобы процесс спекания заканчивался на за­данной активной длине a .

На агломерационных фабриках осуществляется автоматический конт­роль и регулирование таких технологических параметров:

а) расхода шихты, всех шихтовых компонентов и постели;

б) содержания влаги в шихте;

в) расхода воды в смесители и окомкователи;

г) высота слоя шихты;

д) температура в секциях горна и интенсивности зажигания;

е) скорости движения спекательных тележек;

ж) температуры отходящих газов в вакуум-камерах, коллекторе и перед эксгаустером;

з) разрежения в вакуум-камерах, коллекторе и перед эксгаустером;

и) расхода отходящих газов и содержания в них O2 , СО, О2 и пыли перед эксгаустером;

к) температуры горячего агломерата и шихты;

л) температуры агломерата после охладителя;

м) уровня шихты в приемных и загрузочных бункерах;

н) высоты слоя спекаемой шихты.

С целью обеспечения максимальной производительности агломерацион­ных машин и выпуска агломерата заданного качества на агломерационных фабриках внедряют АСУТП с применением средств вычислительной техники и экспресс-анализа шихтовых материалов и продуктов спекания.

В [6, с. 198] показана схема автоматизации агломерационной фаб­рики. Основные технические данные агломашин некоторых типов приведены в [7, с. 235].

Важным в подготовке рудного сырья является вопрос о контроле и автоматическом управлении подготовкой и подачей шихты.

Современные металлургические предприятия оборудованы рудоусреднительными комплексами (РУК), характерная производственная структура ко­торых приведена в [6, с. 199]. В состав комплекса входят участки вагоноопрокидывателей, накопительных складов, корпуса известкования железосодержащих материалов и дозировочных бункеров, смесительные от­деления с барабанами-смесителями и двухсекционный рудоусреднительный склад.

Автоматизация трактов подачи шихты от вагоноопрокидывателей в корпуса известкования к дозирующим бункерам или на накопительные клады показана в функциональной схеме автоматизации на участке пода­чи шихты в пределах рудоусреднительного склада [6, c. 200, 201].

Если на заводе отсутствует рудоусреднительный комплекс, то сырье поступает сразу в бункера аглофабрики. Сырье взвешивают в вагонах, для чего используют платформенные механические весы или весы с тензометрическими датчиками [7, с. 236].

При автоматическом регулировании процесса дозирования в качестве регулирующих органов обычно используют барабанные, тарельчатые или вибрационные питатели. Вибрационный и тарельчатый электромагнитные пи­татели представлены в [6, с. 202; 7, с. 240].

При малых расходах (0...10 кг/м) удобно использовать ленточные весоизмерители, например для дозирования топлива. Для дозирования известняка часто используют ленточные транспортерные весы. Просты и надежны весоизмерители с магнитоупругим чувствительным элементом [6, с. 203].

В [6, с. 204] приведены передаточные функции весоизмерителей, а также функциональная схема контроля и автоматического регулирования весового дозирования одного материала из нескольких бункеров. При пол­ной автоматизации процесса дозирования схему несколько усложняют [7, с. 243].

Максимальной производительности агломерационной машины при задан­ном качестве агломерата можно достигнуть в том случае, если шихта пос­тупает оптимального состава, уложена слоем заданной высоты, правильно дожжена и процесс спекания заканчивается точно в пределах рабочей дли­ны зоны спекания. Для обеспечения таких условий агломашину оснащают системой контроля и регулирования основных и вспомогательных парамет­ров процесса спекания.

В [6, таблица, с. 206-207] указаны связи между основными регули­руемыми величинами и управляющими воздействиями, в [6, рисунок, c. 205] изображена двухконтурная схема, которая поддерживает соотноше­ние расходов шихты и воды на увлажнение с коррекцией задания величины соотношения в зависимости от сигнала измерителя влажности.

Укладка шихты на агломерационную машину - ее подготовки и загрузки. В схеме управления этим этапом удобно использовать контактные датчики [6, с. 208].

В [6, рисунок, с. 209] приведена многоконтурная система, вклю­чающая в себя несколько взаимосвязанных простых контуров, которая предназначена для автоматического регулирования процесса зажигания шихты горном агломерационной машины.

В приложении даны динамические характеристики агломерационной машины и весоизмерительного устройства [6, с. 345].

Наряду с агломерацией окускование железорудных материалов успеш­но производится окатыванием. Этот способ переработки тонкоизмельченных концентратов заключается в окатывании концентрата в смеси со связы­вающими добавками в шарики диаметром 8...18 мм с последующим упрочне­нием при высокотемпературном обжиге. В качестве связующей добавки ис­пользуют бентонит. При производстве офлюсованных окатышей в шихту до­бавляют известняк.

Основные операции технологического процесса: прием и подготовка бентонита; дозирование и смешивание шихты; окомковывание шихты и сор­тировка окатышей; обжиг окатышей, их сортировка и транспортировка.

В [30] приведены содержательная и математическая постановки зада­чи оптимального приготовления шихты.

В [6, рисунок, с. 212] показана функциональная схема автоматизации теплового режима обжиговой машины, включающая в себя узлы автоматичес­кого контроля и регулирования основных параметров: температуры в горне, рас­пределения теплоты по зонам, вакуумно-дутьевого режима и высоты слоя окатышей на раллетах.


^ 5. АСУТП ДОМЕННОГО ПРОИЗВОДСТВА


В доменной печи в качестве шихтовых материалов используют руду, агломерат, окатыши, металлодобавки, кокс и флюсы (обычно известняк). В результате доменного процесса получают продукты плавки: чугун, шлак, колошниковый (доменный) газ и колошниковую пыль. Загруженные материалы продвигаются по шахте печи сверху вниз, а газы, образующиеся в горне, снизу вверх. В процессе плавки происходит восстановление различных элементов, в первую очередь железа, а кислород оксидов переходит в газ в виде СО и СО2.

Перед загрузкой в доменную печь пылевидную шихту увлажняют и на грохотах отсеивают коксовую мелочь. Загрузка шихты в печь полностью механизирована. Скиповый подъемник или конвейер поднимает шихту на колошник, затем она поступает в приемную воронку двухконусного засыпного аппарата. Для распределения шихты по сечению колошника предусмотрен вращающийся распределитель шихты (ВРШ).

Дутье подается в печь воздуходувными машинами, установленными на паровоздуходувной станции (ПВС). Перед подачей в печь дутье нагревают в регенеративных воздухонагревателях, увлажняют паром до заданного влагосодержания и обогащают кислородом. Обычно в доменных печах ис­пользуют комбинированное дутье, содержащее в своем составе природный газ.

Доменный газ в системе газоочистки очищают от пыли в пылеуловите­лях (грубая очистка) и водой в скрубберах высокого и низкого давлений. После скруббера высокого давления газ пропускают через каплеуловитель для осушки.

Чугун и шлак из соответствующих леток по желобам поступают в ков­ши и в них транспортируются к месту использования. Для охлаждения печи и очистки газа в больших количествах расходуют воду.

Основная задача при управлении доменным процессом - стабилизиро­вать тепловое состояние печи, что выражается в постоянстве производи­тельности печи, состава и температуры продуктов плавки. Главные при­чины колебаний теплового состояния - изменения качества шихты, откло­нения температуры и состава дутья от заданных значений, нарушения в распределении материалов по сечению печи. Сильное воздействие на теп­ловое состояние печи оказывают влажность кокса (так как кокс дозируют по массе), содержание и степень окисленности железа в шихте. Именно эти возмущения должны быть в первую очередь скомпенсированы при ручном или автоматическом управлении ходом доменной печи.

В [6, рисунок, с. 219] изображена структурная схема автоматизации больших доменных печей. Высокая оснащенность их контрольно-измеритель­ными приборами, измеряющими и регулирующими параметры комбинированного дутья, уровень шихты, перепады давления по высоте, расходы дутья и природного газа по формам и др. способствует автоматизации технологи­ческого процесса. Автоматически стабилизируются расход, температура и влажность дутья, содержание в нем кислорода, давление газа на колош­нике, расход и давление природного газа, распределение его по фор­мам и др.

Перечень основных контролируемых и регулируемых параметров до­менных печей большого объема (кроме параметров системы загрузки) при­веден в [6, таблицы, с. 220, 221].

Изменяя характер загрузки шихты управляют ходом доменной печи; управление такого вида называют регулированием сверху. Рациональное распределение газа по сечению доменной печи - одно из основных усло­вий ее экономической работы. Оно во многом определяется системой заг­рузки материалов.

Механизмы загрузки кокса служат для выполнения операций отсева мелочи, взвешивания кокса и загрузки его в скип. Коксовая весовая во­ронка установлена на весовом механизме и снабжена электрифицированным затвором. На весовом механизме установлен регулятор веса - весовая головка с указателем и ртутным переключателем. Одна пара контактов переключателя замыкает цепь на закрытие затвора пустого бункера, а вторая - останавливает грохот после набора заданного количества кокса.

Более совершенна система дистанционного управления набором кокса. Схема дистанционного весоизмерителя кокса изображена в [6, с. 224].

Засыпной аппарат доменной печи состоит из двух конусов: большого и малого. При опускании материалов с малого конуса в межконусное про­странство попадает воздух. Определенное соотношение газа и воздуха ведет к образованию взрывоопасной смеси. Для предотвращения взрыва в межконусное пространство через клапан попадает пар. Перед опусканием большого конуса, используя уравнительные клапаны [6, c. 225], рабо­тающие по заданной программе, в межконусное пространство подают очи­щенный от пыли в скруббере высокого давления доменный газ.

На доменной печи и ее воздухонагревателях осуществляют автомати­ческий контроль и регулирование ряда технологических и теплотехничес­ких параметров - давления, температуры, расхода, уровня, состава и др. Большинство этих параметров контролируют и регулируют с помощью серий­ных контрольно-измерительных приборов, но некоторые системы контроля и регулирования имеют свои особенности.

Технологическая схема контроля и корректировки показаний газо­анализаторов приведена в [6, с. 227]; схема системы автоматического распределения дутья по формам доменной печи - в [6, с. 228]; схема управления температурой горячего дутья при различных режимах работы воздухонагревателей - в [6, с. 229].

В системе управления доменным процессом, в частности тепловым режимом плавки, целесообразно использовать УВМ. На первом этапе внедрения вычислительной техники в доменное производство в ее функции должны входить: централизованный контроль, обработка и представление в удобном для оператора виде всей необходимой для управления процес­сом информации. На втором этапе внедряются автоматизированные системы управления, функционирующие в режиме "советчика мастера" с использо­ванием математических моделей и алгоритмов управления доменным производством. В дальнейшем предусматривается возможность замкнутого автоматического управления процессом доменной плавки с применением вычислительных машин.

В [6, с.230, 231] изображена функциональная схема АСУТП собственно доменной печи. В схеме основное внимание уделено регулированию теплового режима доменной плавки.

Для воздухонагревателей УВМ обеспечивает максимальный КПД, при этом посадка аккумулирует заданное количество теплоты на заданное время с минимальным расходом топлива. Схема АСУТП воздухонагревателей приведена [6, с. 232, 233].

АСУТП решает три основные задачи:

1) определение оптимальной длительности составляющих цикла работы воздухонагревателей (длительности периода нагрева или дутья);

2) выбор оптимальных параметров - температуры купола, расхода газа и закона их изменения в период нагрева воздухонагревателей;

3) поиск оптимального режима работы блока – последовательного, попарно-параллельного или смешанного.


^ 6. АСУТП СТАЛЕПЛАВИЛЬНОГО ПРОИЗВОДСТВА


Сталеплавильное производство включает в себя миксерное отделение. Автоматизация в миксерном отделении сводится к автоматическому взвешиванию и учету чугуна, поступающего из доменного цеха и подаваемого в мартеновскую печь или в конвертер; определению состава чугуна, сливаемого из миксера; измерению температуры чугуна при сливе из миксера (для конвейерных цехов), а также к автоматизации теплового режима миксера.

Функциональная схема автоматизации теплового режима миксера, отапливаемого природным газом, показана [6, с. 89].

При выплавке стали в мартеновских печах происходит выжигание из чугуна кремния, марганца, фосфора, серы и углерода. Крупные современные мартеновские печи работают скрап-рудным процессом, при котором металлическая часть шихты состоит из 50…60% жидкого чугуна и 40…50% железного лома.

Функциональная схема управления тепловым режимом мартеновской печи показана в [6, рис. 90, с.238, 239]. Некоторые динамические характеристики мартеновских печей приведены в [6, приложение, с. 347], перечень основных автоматически контролируемых параметров мартеновской плавки - в [6, табл. 51].

Температура свода рабочего пространства измеряется радиационными пирометрами, установленными в водоохлаждаемой арматуре и свизированными на свод через амбразуры в задней стенке. Более точные зна­чения температуры свода позволяет получить шомпольный термозонд [6. с. 240].

Продукты сгорания анализируют с помощью автоматических газо­анализаторов или анализатора избыточного кислорода [6, с. 240].

Способы управления тепловой мощностью можно разделить на две группы: статическое программное и динамическое.

При статическом программном управлении на основании предваритель­ных исследований разрабатывают тепловую инструкцию, в которой заданы тепловая мощность и расходы различных видов топлива для каждого пери­ода плавки. На основании инструкции сталевар устанавливает задание отдельным регуляторам расхода топлива, корректируя их на основании соб­ственного опыта. Функцию управления выполняет сталевар, а локальные системы автоматики только поддерживают заданные расходы топлива [6, с. 238, 239].

К динамическим системам управления тепловой мощностью можно от­нести системы управления по ограничивающим факторам, в которых тепло­вая мощность поддерживается на максимальном уровне до тех пор, пока хотя бы один из ограничивающих факторов (температура свода, температу­ра насадок, содержание кислорода в продуктах сгорания и т.д.) не выйдет за допустимые значения.

Из динамических систем управления наибольшее распространение по­лучила система АВТЕР [6, с. 240, рис. 93]. В схеме применен принцип раздельного регулирования параметров теплового режима.

Задача регулирования горения в мартеновской печи - полное сжига­ние топлива всех видов (включая оксид углерода СО из ванны) в преде­лах рабочего пространства печи.

Регулирование горения по соотношению всех видов топлива и всех видов кислородоносителей применено в схеме автоматизации мартеновской печи [6, рис. 90, с. 238, 239].

Двухванная печь состоит из двух рабочих пространств (двух ванн), в одном из которых производится продувка металла кислородом, в дру­гом - завалка и прогрев твердой шихты.

Выделяющийся при продувке металла СО из первой ванны поступает во вторую, дожигается там и отдает теплоту холодной шихте. Двухванная печь - кислородная печь, и поэтому дожигание СО и сжигание дополнительного топлива производится в техническом кислороде. Дополнитель­ным топливом служит природный газ, который подается на стационарные горелки, а иногда на подвижные фурмы. Двухванные печи не имеют ре­генераторов.

Функциональная схема управления тепловым режимом двухванной пе­чи приведена в [6, рис. 94, с. 243]; на ней показаны локальные систе­мы регулирования для правой ванны; аналогичные системы существуют и для левой ванны.

Дуговые сталеплавильные печи (ДСП) предназначены для выплавки легированных сталей, но в ряде случаев крупные печи сверхвысокой мощ­ности могут применяться и для выплавки стали рядовых марок. Теплота, необходимая для протекания процесса, поступает от электрических дуг, возникающих между ванной и тремя графитовыми электродами, опущенными через свод печи.

Основные параметры, автоматически контролируемые при плавке в ДСП приведены в [6, табл. 52, с. 244].

Одна из основных задач управления в ДСП - регулирование электри­ческой мощности. Обычно мощность регулируют в каждой фазе, используя электромашинные усилители [7, рис. 131].

В связи с широким применением кислорода для продувки ванны ДCП разработаны и применяются схемы автоматического управления продувкой [6, рис. 96, c. 245]. В схеме может быть использован сумматор, ко­торый будет давать команду на прекращение продувки и подъем фурмы после подачи в ванну заданного количества кислорода.

Для управления всей работой ДCП создаются АСУТП, обеспечивающие оптимальное ведение электрического и технологического режимов. В том числе применяется принцип программного управления мощностью.

Кислородно-конвертерный процесс с верхней продувкой заключается в продувке жидкого чугуна кислородом, подводимым к металлу сверху через сопла водоохлаждаемой фурмы.

В [6, табл. 53. с. 246] приведены основные параметры, контроли­руемые в кислородном процессе, а в [6, рис. 97 ] - локальные системы управления.

Полная автоматизация конвертерного процесса невозможна без при­менения ЭВМ, т.е. вне пределов АСУТП. В АСУТП конвертерного произ­водства стали можно рассматривать два основных принципа управления: статическое и динамическое.

Машины непрерывного литья заготовок (МНЛЗ) вертикального, ра­диального или криволинейного типов предназначены для получения заготовок (блюмов, слябов) без обжимных станков при разливке стали, вып­лавленной в конвертере, мартеновской или электросталеплавильной печи.

Функциональная схема системы управления МНЛЗ представлена в [6, рис. 98, с. 250].

АСУТП создаются во всех сталеплавильных производствах, особенно в электросталеплавильных и конвертерных. АСУТП в кислородно-конвертерном цехе состоит из двух подсистем управления процессом: выплавки ста­ли и непрерывной ее разливки.

Основные функции АСУТП выплавки и непрерывной разливки стали мо­гут быть сформулированы следующим образом.

I. Информационные и информационно-вычислительные функции.

II. Управляющие функции.

В целом АСУТП обеспечивает:

1) слежение за технологическими процессами, положением и состоя­нием оборудования;

2) автоматизированный и централизованный контроль и учет;

3) выдачу управляющих сигналов в локальные системы автомати­ческого управления;

4) выдачу текущей технологической информации оператору;

5) печатание паспортов плавки и других документов.

Общая структурная схема вычислительного комплекса АСУ конвер­терным цехом показана в [6, рис. 99, с. 252].


^ 7. АCУТП НАГРЕВАТЕЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ ПРОКАТНЫХ ЦЕХОВ


Для нагрева слитков перед прокаткой на обжимных станах приме­няют регенеративные и рекуперативные нагревательные колодцы. Топли­вом обычно служит смешанный (теплота сгорания Q = 5500...8500 кДж/м3) либо природный газ. Воздух подогревают в кера­мических рекуператорах до 800...900 C, смешанный газ - в металлических рекуператорах до 250...300 °С. На колодцах с одной верхней горелкой отсутствуют дутьевые вентиляторы, а воздух для горения про­сасывается через рекуператор с помощью инжектирующего сжатого воз­духа, который подогревают в металлических рекуператорах до 150…300 °С.

Сортовые заготовки обычно нагревают в методических нагреватель­ных печах, отапливаемых природным газом, мазутом или смесью газов. Воздух для горения нагревают до 500...600 °С в керамических рекупера­торах. Рабочее пространство печей разбито на зоны с автономным отоп­лением: первой со стороны выдачи расположена томильная зона, затем 2-3 сварочные зоны (верхние и нижние) и, наконец, неотапливаемая мето­дическая зона.

Для нагрева круглых заготовок, а также различных фигурных изде­лий применяют многозонные кольцевые печи.

Автоматизация нагрева металла облегчается при использовании ус­тановленных в одну линию секций, которые объединены в автоматически регулируемые зоны. Трубы или круглые заготовки транспортируют через печь в 1-3 ручья, применяя водоохлаждаемые ролики. В качестве топли­ва используют мазут или газ; воздух подогревают в металлургических рекуператорах до 200...400 °С.

Для термообработки изделий металлургического производства при­меняют башенные, колпаковые, роликовые проходные, протяжные и другие печи. Термическую обработку углеродистых и мало легированных сталей ве­дут при температуре не выше 900...950 °С, нержавеющих ayстeнитных сталей - при 1150...I200 °С. Отжиг жести и трансформаторной стали в башенных печах проводят при 720...900 °С [6].

В [7, рис. 138, с. 326, 327] показана принципиальная схема контро­ля и автоматического регулирования теплового режима регенеративного колодца. Для оценки параметров теплового режима регенеративного колодца приведены данные одного из металлургических заводов [7, с. 328].

Система автоматического контроля и регулирования теплового режи­ма рекуперативного нагревательного колодца с отоплением из центра подины приведена в [7, рис. 139, с. 330, 331], примерные параметры теп­лового режима - в [7, с. 329].

Отдельные зоны многозонных нагревательных печей (методических, кольцевых, секционных) обычно характеризуются определенной автоном­ностью в отношении подачи топлива и воздуха и (иногда) отбора продук­тов сгорания. Поэтому системы контроля и регулирования таких печей содержат узлы регулирования температуры рабочего пространства, соотно­шения топливо - воздух и давления по числу самостоятельных зон. Если продукты сгорания отводят одним общим потоком, то устанавливают один регулятор давления, сигнал к которому поступает из наиболее ответст­венной точки рабочего пространства (обычно вблизи окна выдачи).

В [7, рис. 141, с. 336, 337] представлена типовая принципиальная схема автоматизации методической печи непрерывного действия. Приведены также практические величины отдельных параметров, необхо­димые для расчета систем контроля и регулирования методической че­тырехзонной печи, которая работает на природном газе с площадью пода 158 м2 и производительностью на холодном всаде 110 т/ч.

Описанные печи скоростного нагрева металла обладают сравнитель­но небольшой инерционностью кладки и малой аккумулирующей способностью, поэтому для таких печей имеется возможность использовать ба­лансовые схемы регулирования теплового режима. В [7, рис. 142] приведена упрощенная принципиальная схема автоматического сведения теплового баланса секционной печи прокатного стана, а в [7, с. 339, 340] дан расчет теплового баланса печи включая зону рекуперации теплоты.

В больших отделениях нагревательных колодцев, прокатных цехах со значительным числом нагревательных и термических печей экономически целесообразно использовать ЭВМ в рамках АСУТП. В [6, рис. 103] рассмотрена структурная схема системы управления нагревом металла в нагревательных колодцах.


^ 8. АСУТП ПРИГОТОВЛЕНИЯ ВИСКОЗНОГО РАСТВОРА

Производство вискозного волокна состоит из двух последовательных стадий: получение прядильной массы — вискозы и формование волокна. В качестве сырья используется древесная целлюлоза, содержащая 95—99% высокомолекулярной волокнообразующей фракции со степенью полимеризации 800—1100.

Технологический процесс производства вискозного волокна имеет такие основные стадии [8]:

I. Приготовление вискозного прядильного раствора (вискозы).

II. Отделка, сушка, перемотка волокна.

Стадия приготовления вискозного раствора включает в себя:

1) приготовление растворов едкого натра и регенерацию отрабо­танных растворов;

2) мерсеризацию целлюлозы;

3) предсозревание щелочной целлюлозы;

4) ксантогенерирование и растворение ксантогената;

5) подготовку вискозы к формированию волокна.


8.1. Приготовление растворов едкого натра, регенерация отработанных растворов


Эта стадия включает в себя следующее:

- прием каустической соды от поставщика и ее хранение;

-приготовление растворов едкого натра (рабочего, укрепительного и растворительного);

- прием отработанного раствора после мерсеризации и его фильт­рацию;

- регенерацию части отработанного раствора.

Каустическая сода поступает на содовую станцию концентрации не менее 42% в жидком виде по специальному обогревательному трубопрово­ду или в железнодорожных цистернах. Замерзший в пути каустик перед сливом разогревается острым паром.




Рис.8.1

Для мерсеризации целлюлозы применяется рабочий раствор едкого натра концентрации 220...242 г/л. Непрерывное укрепление циркулирую­щего раствора проводится путем подачи в циркуляционный бак укрепитель­ной щелочи концентрации 250...270 г/л.

Для растворения ксантогената применяется раствор с содержанием едкого натра 32...38 г/л и до 120 г/л в случае мокрого сульфидирования. Все эти растворы готовятся в баках, установленных на содовой станции.

В бак подается заданное количество растворов, перемешивается при циркуляции с помощью центробежных насосов в течение 3...4 ч, после чего раствор анализируют на содержание едкого натра и гемицеллюлозы. Приготовленная щелочь отстаивается не менее 50 ч. Рабочий раствор щелочи готовится для замены загруженного взвесями целлюлозы раствора в циркуляционном баке рабочего раствора установки непрерыв­ной мерсеризации (УНМ).

Отработанная щелочь с УНМ возвращается на содовую станцию, фильтруется на барабанном фильтре непрерывного действия и рамном фильтре, очищаясь от волоконец целлюлозы и механических загрязнений, после чего часть щелочи возвращается в циркуляционный бак рабочей щелочи, а другая часть щелочи через кварцевые фильтры подается для приготовле­ния укрепительной рабочей щелочи, остальная часть подвергается диализу.

В процессе регенерации (диализа) отработанная щелочь очищается от гемицеллюлозы. Диализ основан на диффузии в воду едкого натра через непроницаемую для коллоидных веществ мембрану. Отработанный раствор щелочи поступает в диализатор самотеком из напорного бака. Внутрь рам подается умягченная вода, при этом частицы едкого натра, проникая через ткань, уносятся водой. Частицы гемицеллюлозы, не про­шедшие через ткань, поднимаются в верхнюю часть диализатора и через перелив сбрасываются в канализацию вместе с водой и некоторым количеством едкого натра. Диализ осуществляется при температуре 26...28 °С.

В результате регенерации получается разбавленный раствор едкого натра, очищенный от гемицеллюлозы. Регенерированная щелочь применяет­ся для растворения ксантогената и частично для приготовленной рабочей щелочи. Канализационная щелочь частично идет на повторный диализ, частично для промывки деталей в прядильном цехе, остаток сбрасывает­ся в канализацию.

Щелочь для растворения ксантогената готовится из регенерирован­ной щелочи, умягченной воды и крепкого каустика. Отстой перед расхо­дованием составляет не менее 20 ч. Перед подачей в ксантатное отде­ление растворенная щелочь фильтруется на свечевых фильтрах [8].

8.2. Мерсеризация целлюлозы

Целлюлоза поступает на склад производства в виде листов разме­ром 600х800 мм. Перед мерсеризацией смешивается целлюлоза различных партий (не менее пяти) для выравнивания свойств полученной вискозы. Смешение осуществляется кипами путем раскладки их на транспортную ленту в определенном порядке.

Процесс мерсеризации заключается в обработке целлюлозы рабочим раствором едкого натра. Реакция едкого натра с целлюлозой протекает по схеме

6Н7O2(ОН)3]n + nx NaOH = [С6Н7О2(ОН)3-x (OH NaOH)x]n. (8.1)

6Н7O2(ОН)3]n + nx NaOH = [C6H7O2(OH)3-x(ONa)x] + nx H2O (алкоголяты целлюлозы)


В процессе мерсеризации целлюлоза набухает, из нее вымывается гемицеллюлоза, происходит окислительная деструкция целлюлозы. Мерсеризация целлюлозы осуществляется в массе на УНМ.

Сбрасывающий механизм транспортера-питателя захватывает по од­ному листу из кипы и сбрасывает в бак - мерсеризатор. Туда же непре­рывно подается рабочая щелочь из циркуляционного бака, подогретая до 46...50 °С. Листы целлюлозы набухают в щелочи и измельчаются вращающимися лопастями мешалки, образуя в аппарате однородную пульпу. Масса циркулирует в баке не менее 20 мин, часть ее непрерывно отби­рается массонасосами и подается на отжимное устройство.

УНМ имеет следующие основные узлы:

1) транспортер-питатель и бачок-дозатор щелочи;

2) бак-мерсеризатор;

3) массо-насос и бачок-выравниватель давления (буферный);

4) отжимной механизм;

5) предварительный измельчитель и лоток для передачи щелочной целлюлозы;

6) измельчитель.

Транспортер-питатель обеспечивает необходимую подачу целлюлозы путем изменения скорости движения ленты, края регулируются с помощью вариатора в зависимости от нужной производительности.

Бак-мерсеризатор представляет собой вертикальный цилиндрический сосуд, снабженный рубашкой для темперирования и вертикальной пропел­лерной мешалкой с зубьями. Внутри бака-мерсеризатора установлен ци­линдр, опускающий для создания определенного направления рециркуляции щелочной массы целлюлозы между стенками мерсеризатора и внутреннего цилиндра. Во внутреннем цилиндре реакционная масса движется сверху вниз и, ударяясь о нижнее дно, поднимается вверх между стенками внут­реннего цилиндра. Во внутреннем цилиндре реакционная масса движется сверху вниз.

Буферный бачок устанавливается на линии от массо-насоса к отжим­ному устройству и служит для обеспечения более равномерной подачи ще­лочной целлюлозы в отжимное устройство. В нижнем днище бака находит­ся штуцер для отвода реакционной массы. Установлено водомерное стек­ло с целью наблюдения за уровнем массы. Давление воздуха в буферном бачке составляет 0,7...0,8 атм (поддерживается сжатым воздухом).

Отжимной механизм состоит из двух чугунных вращающихся сетчатых барабанов, на поверхности которых имеются бороздки. В торцах бараба­нов просверлены отверстия, соединяющиеся с бороздками на поверхности барабана, через которые отводится отработанная щелочь во время отжима.

Для очистки бороздок от запрессованной в них целлюлозы устанавливаются специальные съемные стальные ножи. По краям станины агрега­та параллельно с отжимным барабаном расположен карман для сброса от­работанной щелочи, края отводятся на содовую станцию вместе с про­мывной щелочью, подаваемой к отверстиям в торцах отжимных барабанов для очистки бороздок от щелочной целлюлозы. Между барабанами имеется зазор для прохода щелочной целлюлозы, который регулируется в зависи­мости от производительности и желаемой степени отжима [8].


8.3. Предсозревание щелочной целлюлозы


Предсозревание щелочной целлюлозы осуществляется на двух видах оборудования:

1) во вращающейся трубе, установленной на опорных роликах, представляющей собой полый цилиндр с водяной рубашкой;

2) на установке ускоренного предсозревания, которая представляет собой герметичный аппарат, состоящий из зон предсозревания и охлаж­дения с системой перфорированных пластинчатых транспортеров и воздухо­водов для продувки теплоносителем движущегося слоя щелочной целлюлозы.

Во вращающихся трубах во время предсозревания происходит окисли­тельная деструкция целлюлозы в щелочной среде под действием кислорода воздуха. Труба установлена с уклоном 1:100 к горизонтали и приводится во вращение трехскоростным электродвигателем.

Для изменения времени предсозревания целлюлозы частота вращения трубы может меняться от 0,18 до 0,95 об/мин.

Из труб предсозревания щелочная целлюлоза непрерывно высыпается через выгрузное отверстие на ленточный транспортер, затем ковшовым транспортером передается в трубу темперирования, устройство которой аналогично устройству трубы предсозревания, разница лишь в длине тру­бы, которая равна 20 м. В трубах темперирования щелочная целлюлоза охлаждается до начальной температуры ксантогенирования, для чего в рубашку подается охлажденная вода.

Из труб темперирования щелочная целлюлоза ленточным, ковшовым или двуленточным транспортером передается в бункер-весы, где накапли­вается до массы партии 2200 кг, идущей на ксантогенирования.

Температура помещения труб предсозревания и темперировавия ре­гулируется подачей темперируемого воздуха.


8.4. Ксантогенирование щелочной целлюлозы и растворение ксантогената


Процесс ксантогенирования заключается в обработке щелочной целлюлозы сероуглеродом, при этом образуется новое химическое соедине­ние - ксантогенат целлюлозы, способный раствориться в разбавленном растворе едкого натра:

(8.2)

Образовавшийся ксантогенат целлюлозы — Na-соль целлюлозоксантогеновой кислоты представляет твердое вещество оранжевого цвета.

Помимо основной реакции, протекают побочные:


(8.3)


(8.4)

Ксантогенирование осуществляется в герметически закрывающихся аппа­ратах - ксантогенаторах. Ксантогенатор снабжен рубашкой, внутри него имеется горизонтальная мешалка, на корпусе загрузочные и выгрузочные люки, предохранительные клапаны. Подведены коммуникации для сероуг­лерода, воды, щелочи, азота, отсоса паров сероуглерода и создания вакуума.

В ксантогенатор загружается 2200 кг щелочной целлюлозы с помощью пневмотранспорта из бункер-весов. После загрузки щелочная целлюлоза доводится до начальной температуры ксантогенирования (I8...22) °С ± 0,5 °С путем подачи в рубашку ксантогенатора летом переохлажденной, а зимой - речной воды. По достижении начальной температуры ксантогенирования в ксантогенаторе создается вакуум 550...650 мм рт.ст. и подается сероуглерод в количестве 30...36% массы альфа-целлюлозы.

Начало подачи сероуглерода считается началом процесса ксантогенирования, который продолжается 60...75 мин. Конец процесса ксантогенирования определяется по образованию вторичного вакуума. Когда процесс ксантогенирования закончен, в ксантогенатор через счетчик в количестве, определенном расчетом, подается растворительная щелочь, охлажденная до 5°С 1°С. Из расчетного количества 1000...I500 л растворительной щелочи оставляется для промывки ксантогенатора после выгрузки.

Подготовка вискозы к формированию волокна производится в вис­козном погребе и включает в себя следующие процессы:

- смешивание нескольких партий вискозы для получения более одно­родной по свойствам вискозы;

- созревание вискозы, выдерживание ее известное время при опреде­ленных температурных условиях для достижения требуемого химического состояния;

- фильтрация вискозы для очистки от загрязнений;

- удаление воздуха из вискозы;

- крашение вискозы.

Вискоза смешивается последовательно в двух смесителях, пред­ставляющих собой горизонтальный бак с мешалкой. Смеситель снабжен охлаждающей рубашкой для регулирования температуры смешиваемой вис­козы. У каждого смесителя устанавливается зубчатый насос с растирателем для дополнительного растворения вискозы.

Вискоза смешивается в течение не менее 10 ч непрерывно и при постоянном наличии трех-пяти партий в смесителе. После смешивания вискоза передается зубчатым насосом в приемные, откуда поступает на фильтрацию.

Для фильтрации вискозы применяются рамные фильтр-прессы и кера­мические фильтры непрерывного действия. Рамные фильтр-прессы пред­ставляют собой набор полых рам и рифленых плит, чередующихся между собой. Плиты и рамы опираются на направляющие болты и зажимаются с помощью гидронасоса. При фильтрации вискоза поступает в полые рамы снизу через канал, образуемый отверстиями рам, растекаясь по поверх­ности. Фильтр-материалы фильтруются и, проходя по радиальным рифам плиты, выходят в верхний канал риф-пресса.

После второй фильтрации вискоза поступает в передаточные баки вискозного погреба.

Воздух из вискозы удаляется на установках непрерывного дейст­вия и в рабочих баках. На установках непрерывного действия происхо­дит удаление пузырьков воздуха из тонкого слоя вискозы под воздей­ствием вакуума. В рабочих баках вискоза определенное время выдержи­вается под вакуумом, в результате чего из нее удаляются пузырьки воз­духа. На производстве существует две схемы обезвоздушивания:

1) вискоза из передаточных баков забирается зубчатым насосом, передается в эвакуатор установки непрерывного обезвоздушивания, а затем в гомогенизатор, откуда вискоза передается в рабочий бак, где выстаивается под вакуумом не менее 13 ч;

2) вискоза из передаточных баков подается зубчатым насосом в ра­бочие баки, где находится под вакуумом не менее 18 ч. Крашение виско­зы производится в масле. Применяются высокопрочные красители в состотоянии высокой дисперсности, стойкие к щелочной среде и к различным химическим обработкам.

Для крашения вискозы используют установки КВМ-А (производитель­ность 500...2000 кг/сут) и КBM-2 (производительность I00...500 кг/сут по готовому волокну).

Установка приготовления суспензии красителя состоит из двух баков-мешалок: вихревых насосов и рамных фильтр-прессов.

Приготовленную суспензию перемешивают не менее 20 мин, после чего фильтруют через фильтр-материал на рамных фильтр-прессах. Затем суспензия под давлением 0,5 атм сжатого воздуха передается в суспензионный бак КВМ, установка которого состоит из аккумуляторного вис­козного бака суспензионного бака с мешалкой, двух дозирующих порш­невых суспензионных насосов, двух дозирующих насосов для вискозы, роторного смесителя, нагнетающего зубчатого насоса и двух сетчатых фильтров грубой очистки.

Вискоза из вискозного провода подается в роторный смеситель насосом, а суспензия впрыскивается в вискозу перед роторным смеси­телем. После роторного смесителя окрашенная вискоза поступает в акку­муляторный бак, где поддерживается вакуум для дополнительного удале­ния воздуха из окрашенной вискозы.

Из аккумуляторного бака установки КВМ окрашенная вискоза наг­нетательным насосом через сетчатые фильтры подается на прядильные машины.


^ 9. АСУТП ПОДГОТОВКИ БУМАЖНОЙ МАССЫ


9.1. Описание технологической схемы подготовки бумажной массы [11; 13]

Роспуск целлюлозы ведется в гидроразбивателе на воде от про­мывки сеток. На спрыски сетки используется свежая деионизированная вода. Из бассейна гидроразбивателя волокно попадает на пульсационную мельницу для до роспуска и затем через дисковую мельницу и сгуститель подается в бассейн сгущенной целлюлозы №1. Процесс роспуска целлюлозы периодический. После заполнения бассейна волокно подверга­ется размолу в цикле бассейн - дисковая мельница - сгуститель. Подразмол ведется 2,5...5 ч. Для достижения высоких диэлектричес­ких свойств бумажную массу в процессе подразмола промывают деионизированной водой на сгустителе, которая затем сбрасывается в кана­лизацию.

Показатели массы после подразмола: концентрация 3,5...4,5%, степень помола не менее 20° шр., длина волокна не менее 130 дг.

Волокно после подразмола из бассейна сгущенной целлюлозы № 1 по­дается в бассейн активного набухания II. Продолжительность активного набухания - не менее 8 ч.

После активного набухания массы она насосом подается в бассейн сгущенной помолотой целлюлозы № 1, из которого поступает на мельницы I ступени основного размола. На I ступени работает пять дисковых мельниц МД-14.

Показатель массы после I ступени основного размола: концентра­ция 2,7...3,5%, степень помола 30...36,2 шр., длина волокна не менее 35 дг.

Пройдя I ступень размола, масса, поступает в промежуточный мешальный бассейн Ш, из которого подается на три мельницы ЦД-14 II сту­пени.

Показатели массы после II ступени основного размола: концентрация 2,7...3,5%, степень помола 35...37,5° шр., длина волокна не менее 23 дг.

После мельниц II ступени масса поступает в мешальный бассейн го­товой массы IV, а далее - в смесительный ящик V, где разбавляется оборот­ной (регистровой) водой, прошедшей очистку на вихревых очисти­телях, которая подается из сборника регистровой воды.

Разбавленная масса самотеком поступает для очистки от тяжелых включений на центробежные очистители, а затем самотеком - в напор­ный ящик бумагоделательной машины.

Оборотный брак, поступающий из бассейна брака, возвращается в промежуточный мешальный бассейн.


9.2. Описание основного технологического аппарата [12]

Основной аппарат для размола целлюлозной массы - мельница ВД-14 с двумя дисками: вращающимся и неподвижным.

Степень и характер обработки массы в мельнице зависит от раз­малывающей гарнитуры, величины зазора между дисками и времени размола.

Размалывающая гарнитура изготовлена в виде стальных дисков с выфрезированными на поверхности ножами. При изготовлении бумаги тон­кого помола используют сегменты с тонким рифлением (толщина ножей 6 мм).

9.3. Постановка задачи построения АСУ процессом размола массы [14]

Конечная цель автоматизации размольно-подготовительным отделом бумагоделательной машины (сохранение требуемой степени помола размо­лотой массы) достигается по косвенному параметру - перепаду температур на входе и выходе массы из мельницы. Возможность такого управ­ления вытекает из существования регулярной связи между степенью помола массы и упомянутым косвенным параметром процесса.

Однако управление по косвенному параметру обладает существенным недостатком, для устранения которого необходимо применить периодическую коррекцию АСУ, осуществляя ее согласно методу каскадного уп­равления. С этой целью выполняется измерение основной величины, а затем выясняется тенденция в ее применении. Полученные таким образом значения управляемой величины сравниваются с величиной задания по ней. В случае их совпадения нет необходимости в упомянутой коррекции. На­личие их рассогласования указывает на то, что следует применить уста­новку регулятора системы, тем самым переводя режим стабилизации кос­венной управляемой величины на уровень нового задания. Тогда в силу связи косвенной и основной управляемых величин вторая из них также изменит свое значение так, чтобы совпадать c заданием.

Таким образом, корректирующая часть АСУ дисковой мельницы должна вступать в действие по сигналу, определяющему рассогласованием изме­ренного и заданного значений степени помола массы после ее размола.

Для контроля степени помола массы после ее размола необходимо использовать прибор КСП, который выдает сигнал типа решетчатой функции, характеризующей степень помола в градусах шр. c периодичностью 3...6 мин. Для приведения выходного сигнала прибора КСП к виду, соот­ветствующему сигналу коррекции, необходима его математическая обра­ботка.

На первом этапе такой обработки нужно выявить тенденцию в значе­ниях степени помола, определяемой решетчатой функцией. На втором эта­пе предсказанное значение степени помола сравнивается с величиной это­го параметра, которая задана в соответствии с действующим технологи­ческим режимом. В результате получают отклонение, которое данная АСУТП должна устранить.

Наличие однозначной статистической связи указывает на то, что такая задача может быть решена изменением задания стабилизи­рующего регулятора. Последнее поясняется следующим образом (рис. 9.1).



Рис.9.1

Допустим, что рабочей точкой функционирования АСУТП является точка А. В этом случае стабилизирующие регуляторы перемещают роторы мельниц, выбирая степень присадки, при которой поддерживается заданное значение перепада температуры на мельницах.


9.4. Экспериментальные исследования процесса размола

на дисковой мельнице


Дисковую мельницу как объект управления можно представить в виде рис. 9.2, где входные величины: G - расход массы через мельницу; Q - концентрация массы на входе в мельницу; U - присадка; I - нагрузка приводного элект­родвигателя; T1 - температура массы, поступающей на мельницу .




Рис.9.2

.

Выходная величина Z - степень помола массы. Управляющий канал - канал U-> Z. Однако из работ, проведенных ранее [12; 14], следует, что для структуры диско­вой мельницы как объекта управления (ОУ) характерно последовательное соединение двух звеньев. Входные величины первого звена, как и всего объекта в целом: расход массы через мельницу G , концентрация массы Q, присадка U . Выходная переменная этого звена, промежуточная для объекта в целом, прирост температуры размалываемой массы Т. Эта переменная связана с нормированным показателем разработки волокна в массе, ее степенью помола Z физически.

Такую связь в ОУ представляет второе из упомянутых звеньев. Сле­довательно, структурную схему дисковой мельницы как ОУ можно предста­вить в виде рис. 9.3.




Рис.9.3


Поскольку процесс управления степенью помола на мельнице сложен, описать его математически трудно. Поэтому изучать статику и динамику ОУ целесообразно экспериментальным путем. Для этого воспользуемся экспериментальными данными, полученными на производстве [I4].

Экспериментальные исследования процесса размола на мельнице проведены в два этапа. На первом этапе изучается статистическая ха­рактеристика по каналу управления ; на втором - динамические характеристики дисковой мельницы по каналу и каналу U (рис. 9.4).





Рис.9.4

В процессе проведения эксперимента сняты показания температуры на входе и выходе из мельницы, тока приводного электродвигателя, степени помола массы Z при различных значениях присадки U.

Результаты эксперимента приведены в табл. 9.1.

Таблица 9.1

Статистические данные, полученные при исследовании

дисковой мельницы как ОУ



№ п/п


Температура массы на


Перепад темпера­тур Т


Нагрузка на мель­ницу J


Присадка

U


Степень помола
Z




входе


выходе.

1


2


3


4


5


6


7


1


29,6


31,8


1,7


54,0


0,9


0,1


2


29,5


31,43


1,53


59,0


1,25


1,2


3


29,6


31,7


2,1


54,0


1,6


2,0


4


29,6


31,98


2,38


73,0


1,9


3,5


5


29,6


31,6


2,0


60,5


1,2


2,0


6


29,7


31,65


1,95


54,5


1,2


1,9


7


29,9


31,7


1,8


50,0


1,3


2,0


8


30,4


31,5


1,1


42,0


0,45


1,5


9


30,6


32,7


2,1


38,0


1,65


2,5


10


30,9


33,2


2,3


53,5


0,8


2,0


11


31,10


33,2


2,1


65,0


1,7


2,8


12


31,10


33,35


2,25


71,0


1,5


2,5


13


31,10


33,40


2,30


67,0


0,8


2,0


14


31,10


32,90


1,8


57,0


1,2


2,0


15


32,20


32,90


1,7


52,0


1,0


1,0


16

30,90

32,20

1,30

59,0

1,1

1,0

17

31,10

33,20

2,20

62,0

1,8

3,0

18

31,10

33,20

2,05

56,0

2,0

3,0

19

31,25

33,30

1,05

58,5

0,05

3,5

20

31,40

33,30

1,90

57,0

1,1

2,0

21

31,20

32,30

1,10

61,0

1,2

2,5

22


31,10


33,40


2,30


67,0


0,3


3,0


23


30,80


32,80


2,0


59,5


0,4


2,5


24


28,00


29,50


1,50


59,5


1,0


0


25


28,00


29,60


1,60


64,0


0,9


0


26


28,1


29,75


1,65


69,5


1,3


1,0





Скачать 1,06 Mb.
оставить комментарий
страница2/4
Ю.Г. Мекинян
Дата28.09.2011
Размер1,06 Mb.
ТипМетодические указания, Образовательные материалы
Добавить документ в свой блог или на сайт

страницы: 1   2   3   4
Ваша оценка этого документа будет первой.
Ваша оценка:
Разместите кнопку на своём сайте или блоге:
rudocs.exdat.com

Загрузка...
База данных защищена авторским правом ©exdat 2000-2017
При копировании материала укажите ссылку
обратиться к администрации
Анализ
Справочники
Сценарии
Рефераты
Курсовые работы
Авторефераты
Программы
Методички
Документы
Понятия

опубликовать
Загрузка...
Документы

наверх