Учебно-методический комплекс по дисциплине «основания и фундаменты» Специальность icon

Учебно-методический комплекс по дисциплине «основания и фундаменты» Специальность


Смотрите также:
Учебно-методический комплекс по дисциплине «основания и фундаменты» Специальность...
Учебно-методический комплекс дисциплины механика грунтов...
Учебно-методический комплекс дисциплины механика грунтов...
Учебно-методический комплекс по дисциплине «Юридическая психология специальность «Юриспруденция»...
Учебно-методический комплекс по дисциплине «Введение в специальность» специальность:...
Учебно-методический комплекс по дисциплине «Технология строительных процессов» Специальность...
Учебно-методический комплекс по дисциплине Спецсеминар гсэ «этнология» Специальность: 031800...
Учебно-методический комплекс по дисциплине Спецсеминар гсэ «этнология» Специальность: 031800...
Учебно-методический комплекс по дисциплине «Криминалистика» специальность...
Учебно-методический комплекс по дисциплине Геополитика Специальность...
Учебно-методический комплекс по дисциплине «Материаловедение» Специальность...
Учебно-методический комплекс по дисциплине «Архитектура» Специальность...



Загрузка...
страницы: 1   2   3   4   5   6   7   8
вернуться в начало
скачать


Если основание в постоянном водотоке сложено глинами или суглинками, то значение R может быть увеличено в пределах водотока на 0,015dw, мПа, где dw - высота столба воды в м от уровня меженных вод (УМВ) до дна водотока после размыва.


^ 3.4 Проверка напряжений под подошвой фундамента (расчет основания по I группе предельных состояний – по прочности и устойчивости)


Расчет необходим для определения средних, максимальных и минимальных напряжений (давлений) на основание по подошве фундамента и сравнения их с расчетным сопротивлением грунта.

(3.11)

(3.12)

(3.13)

где Рm, Рmax, Рmin - соответственно среднее, максимальное и минимальное давление подошвы фундамента на основание, МПа;

N1- расчетная вертикальная нагрузка на основание с учетом гидростатического давления массы воды, если оно имеет место, мН;

Mu - расчетный опрокидывающий момент относительно оси проходящей через центр тяжести подошвы фундамента, мН·м;

А - площадь подошвы, м2;

W - момент сопротивления по подошве фундамента, м3;



l -длина подошвы фундамента;

b - ширина подошвы фундамента;

R - расчетное сопротивление грунта под подошвой фундамента, мПа, определяется по формуле (3.9) с учетом принятый ширины b и глубины его заложения d;

с- коэффициент условий работы, принимается равным 1,2;

n- коэффициент надежности по назначению сооружения, принимается равным 1,4;

В курсовой работе в целях уменьшения трудоемкости разрешается провести расчеты на нагрузку NI и момент Mu:


N1= (P0 + Pп + Pw +Pf +Pg )+γf Pк (3.14)

(3.15)

где Рf и Рg - соответственно нагрузки от веса фундамента и грунта на его уступах (с учетом взвешивающего действия воды, если оно имеет место), мН;

Рw - нагрузка от веса воды, действующей на уступы фундамента (учитывается, если фундамент врезан в водонепроницаемый грунт),мН;

hф – высота конструкции фундамента, м.

В курсовой работе допускается определять


Рf + Рw + Рg = А·hф·ср

где ср=0,02 мН/м3

Расчетные величины Р0, РП, РК, Т, f, h0 даны в табл.1.1.

При рационально запроектированном фундаменте хотя бы одно из значений Рm или Рmax должно быть возможно близко, но каждое из них обязательно меньше величины допустимого значения. Если условие (3.11) или (3.12) не удовлетворяется или имеет место большой запас прочности, следует изменить размеры подошвы в соответствующем направлении или глубину его заложения и путем последовательных попыток запроектировать наиболее рациональную конструкцию фундамента, при этом следует уточнять величины Рf Рw Рg и R с учетом принимаемых значений l; b; hф; d.


^ 3.5. Расчет на устойчивость положения фундамента


Расчет на устойчивость фундамента обычно производят для устоев мостов и в случаях, когда равнодействующая сил по подошве фундамента выходит за пределы ядра сечения. В курсовой работе с методологической целью выполняют расчет на опрокидывание и на сдвиг по подошве.

Расчет на устойчивость против опрокидывания производят по формуле

(3.16)

где Мu - определяется по формуле (3.15);

Мz- предельный удерживающий момент,


(3.17)

где 0,9 - коэффициент перегрузки, уменьшающий воздействие сопротивляющихся опрокидыванию сил;

с - коэффициент условий работы; для фундаментов на нескальных основаниях принимаем с =0,8;

n =1 -коэффициент надежности по назначению сооружения.


Расчет на устойчивость против сдвига производится по формуле:


(3.18)

В курсовой работе:

Qг - расчетная сдвигающая сила: Qг=1,1Т


(3.19)

где Qz -предельная удерживающая сила;

м -коэффициент трения, принимаем равным – 0,25 для глинистых грунтов при 0,6 IL 0; глин, суглинков и супесей – 0,30 при IL0; песков – 0,40; гравийных и галечниковых грунтов – 0,50;

с -коэффициент условий работы, с =0,9.

n = 1 коэффициент надежности по назначению сооружения.


^ 3.6. Расчет осадки фундамента (расчет основания по II группе предельных состояний – по деформациям)


Метод послойного суммирования рекомендуется СНиПом [6] для расчета осадок фундаментов. Величину осадки фундамента определяется по формуле:

(3.20)

где  - безразмерный коэффициент, равный 0,8;

zpi -среднее вертикальное (дополнительное) напряжение в i - м слое грунта;

hi и Ei -соответственно толщина и модуль деформации i -го слоя грунта, значение Еi дано по (табл. 1.2 );

n - число слоев, на которое разбита сжимаемая толща основания.


Техника расчета:

1.Сжимаемую толщу грунта, расположенную ниже подошвы фундамента, разбивают на элементарные слои толщиной , где b -ширина подошвы фундамента. Границы элементарных слоев должны совпадать с границами слоев грунтов и уровнем подземных вод (см. рис. 4). Глубина разбивки должна быть примерно равна 3b.

2. Определяют значения вертикальных напряжений от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента и на границе каждого подслоя

(3.21)

где zgo- вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента;

zgo = d/ ;

IIi -удельный вес грунта i -го слоя;

hi - толщина i -го слоя грунта.

/ - среднее значение удельного веса грунта выше подошвы фундамента.

Удельный вес грунтов, залегающих ниже уровня грунтовых вод или ниже воды в реке, но выше водоупора, следует определять с учетом взвешивающего действия воды (табл. 2.1). В водоупоре напряжение от собственного веса грунта в любом горизонтальном сечении определяют без учета взвешивающего действия воды. Водоупором принимают слой суглинка или глины с IL0,25.

По результатам расчета строят эпюру вертикальных напряжений от собственного веса грунта zg.

3. Определяют дополнительное (к природному) вертикальное напряжение в грунте под подошвой фундамента по формуле:

(3.22)

Среднее давление на грунт от нормативных постоянных нагрузок

(3.23)

NII=P0+Pпfgw (3.24)

Значения ординат эпюры распределения дополнительных вертикальных напряжений в грунте вычисляются по формуле:

(3.25)

где:  -коэффициент, принимаемый по таблице приложения в зависимости от формы подошвы фундамента, соотношения сторон прямоугольного фундамента и относительной глубины, равной .

Вычисления zg и zp для любых горизонтальных сечений ведем по табличной форме. По полученным данным zg и zp строим эпюры (см. рис. 4).


4. Определяют нижнюю границу сжимаемой толщи (В.С.). Она находится на горизонтальной плоскости, где соблюдается условие:





Если найдена нижняя граница сжимаемой толщи находится в слое грунта с модулем деформации Е  5,0МПа или такой слой залегает непосредственно ниже В.С., то нижнюю границу определяют из условия



5. Определяют осадку каждого слоя основания по формуле

S=    zpi cp  hi / Ei (3.26)

где  = 0,8- безразмерный коэффициент для всех видов грунтов;

zpi cp - среднее дополнительное вертикальное напряжение в i – м слое грунта, равное полусумме напряжений на верхней и нижней границах слоя, толщиной hi.

Осадка основания фундамента получается суммированием величины осадки каждого слоя в пределах Нс. Она не должна превышать предельно допустимой осадки сооружения данного типа, определяемой по формуле

;

где Su – предельно допустимая осадка, см;

lр – длина меньшего примыкающего к опоре пролета, м (табл. 1.1).

Затем следует выполнить проверку условия (3.6)

S  Su

В случае невыполнения условия (3.6) необходимо изменить размеры фундамента в плане или глубину его заложения.

Примеры расчета осадки фундамента опоры моста даны в приложении.


^ 3.7. Проверка положения равнодействующей активных сил, расчет крена фундамента и горизонтального смещения верха опоры


Чтобы исключить появление растягивающих напряжений на контакте подошвы фундамента мелкого заложения с грунтом при действии на него внецентренно приложенных нагрузок, требуется проводить проверку положения равнодействующей активных сил пол отношению к центру площади подошвы фундамента, характеризуемого относительным эксцентриситетом, который должен быть ограничен.

При действии внецентренной нагрузки возникает необходимость определения кренов i фундаментов и горизонтального смещения верха опоры Sr.

Рекомендации по данным расчетам и предельным значениям i, Sr даны в [8, 2 с. 225-226; 230-231].


^ 3.8 Определение положения равнодействующей


Для промежуточных опор мостов с фундаментами мелкого заложения на нескальных грунтах положение равнодействующей при дополнительных сочетаниях нормативных нагрузок должно удовлетворять условию

е0 r,

где е0 – эксцентриситет равнодействующей относительно центра тяжести подошвы фундамента;





Рис.4. Схема для осадки фундамента


r – радиус ядра сечения подошвы фундамента, r =l/b, где l и b – длина и ширина подошвы фундамента.

В курсовой работе нагрузку NII определяют по формуле (3.24), а момент МII – по формуле

МII = Т(h0 + 1.1 + hф); (3.27)

Эксцентриситет равнодействующей

(3.28)

радиус сечения ядра для прямоугольной подошвы фундамента

Величины е0 и r необходимо показать в условном масштабе на чертеже фундамента.


^ 3.9 Расчет крена фундамента и горизонтального смещения верха опоры


Крен прямоугольного фундамента вдоль его поперечной оси определяют по формуле



где, v – коэффициент Пуассона, принимаемый равным для крупнообломочных грунтов – 0,27; для песков и супесей – 0,30; для суглинков – 0,35 и глин – 0,42;

ЕII - модуль деформации грунта, основания;

МII - опрокидывающий момент от нормативных нагрузок, определяемый по формуле (3.27);

b - ширина подошвы фундамента;

Кm - коэффициент принимаемый равным 1;

ke - коэффициент принимаемый по таблице 5 приложение 2 [6], а в курсовой работе в зависимости от отношения сторон подошвы фундамента по следующей форме:

Соотношение сторон

Подошвы фундамента l/b……1,0 1,4 1,8 2,4 3,2 5,0

Коэффициент ke ………0,50 0,39 0,33 0,25 0,19 0,12

Для промежуточных значений l/b коэффициент ke определяется по интерполяции.

Горизонтальное смещение верха опоры

Sr =i0h/0, (3.30)

Где h/0 – расстояние от подошвы фундамента до верха опоры, см (в проекте h/0 = h0 + hф +110 см).

Полученное смещение (в см) не должно превышать предельной величины



где lр – длина меньшего примыкающего к опоре пролета, м, принимаемая в курсовой работе как указано выше.


^ 4. ПРОЕКТИРОВАНИЕ СВАЙНОГО ФУНДАМЕНТА


4.1 Определение глубины заложения и предварительное назначение размеров ростверка


На суходоле и в водотоке при глубине воды менее 3 м следует проектировать свайные фундамент с низким ростверком. Плита, объединяющая группу свай в единую конструкцию, называется ростверком. Обрез низкого ростверка располагается так же, как обрез фундамента мелкого заложения на естественном основании.

Подошва низкого ростверка располагается:

а) в непучинистых грунтах – на любом уровне;

б) в пучинистых – на глубине не менее df n + 0,25 м;

в) в русле реки – ниже линии местного размыва.

Минимальная толщина ростверка hр = 1,2-1,5 м. Допускается заделка свай в ростверк не менее 0,15 м при условии остальной заделки выпуском продольной арматуры (длина заделки должна быть не менее 30 диаметров арматуры при арматуре периодического профиля и не менее 40 диаметров при арматуре гладкого профиля. Диаметр продольной арматуры квадратных свай от 12 до 32 мм). В курсовой работе допускается заделка свай в ростверк на 2 диаметра (стороны сваи).

Размеры ростверка по верху определяются размерами надфундаментной конструкции (нормы уширения ростверка по обрезу «С» такие же, как для фундамента на естественном основании); по низу - площадью для размещения свай. При необходимости развития подошвы ростверка (по сравнению с площадью по обрезу) оно осуществляется уступами высотой hу = 0,7-2,0 м и шириной не более 0,5hу. В данных методических указаниях рассматривается ход проектирования и расчета применительно к низкому ростверку.

Сборные железобетонные ростверки фундаментов мостов проектируются из бетона марки не ниже В25, монолитные – не ниже В15.


^ 4.2. Длина и поперечное сечение свай


В курсовой работе рекомендуется применять забивные железобетонные сваи сплошного квадратного сечения.

Длина сваи определяется положением подошвы ростверка и кровли прочного грунта, в который целесообразно заделывать сваю. Слабые грунты, пески рыхлые и глинистые грунты с показателем текучести IL≥0,5 должны прорезаться сваями.

Заглубление свай в грунтах, принятые за основание, должно быть:

а) при крупнообломочных грунтах, гравелистых, крупных и средней крупности песка, а также глинистых грунтах с показателем текучести IL 0,1 – не менее 0,5 м;

б) при прочих нескальных грунтах – не менее 1,0 м.

Глубина погружения сваи от поверхности грунта (в русле реки с учетом размыва) не должна быть менее 4 м.

Наиболее распространены в практике мостостроения сплошные сваи сечением от 30×30 до 40×40 см ( приложение 2 табл. 2.1).


^ 4.3. Определение расчетной несущей способности сваи


При небольших горизонтальных нагрузках и низких ростверках сваи, как правило, размещаются вертикально. Расчетную несущую способность сваи (расчетное сопротивление) определяют по прочности материала и прочности грунта. Для дальнейших расчетов принимаем меньшее полученное значение. Расчет висячих свай по материалу, как правило, не требуется, поскольку несущая способность по материалу обычно больше, чем по грунту[2].

Расчетное сопротивление (несущую способность) висячей сваи по грунту определяют по формуле:

(4.1)

где с- коэффициент условий работы сваи, для забивных свай с=1;

R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, определяемое по таблице 4.1, МПа, при определении R в кПа табличное значение необходимо умножить на 1000;

А - площадь поперечного сечения сваи, м2;

u - наружный периметр сваи;

fi - расчетное сопротивление i -го слоя грунта основания по боковой поверхности сваи, определяемое по таблице 4.2 МПа, для получения fi в МПа табличное значение умножается на 1000;

hi - толщина i -го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью, м, hi  2метра;

cR, cf - коэффициенты условий работы под нижним концом и по боковой поверхности сваи, зависящие от способа погружения свай (для свай, погружаемых забивкой cR = c f =1).

Значения fi и R находятся по таблице 4.1 и 4.2 в зависимости от глубины zi расположения середины соответствующего слоя грунта (для fi) или от глубины z0 погружения нижнего конца сваи (для R) – (рис. 5). Глубина z отсчитывается от природной поверхности грунта (на суходоле) или от дна водотока после размыва.

Таблица 4.1.

^ Расчетные сопротивления R под нижним концом забивных свай


Глубина погружения нижнего конца сваи от поверхности z0, м

Значение R, МПа, для:

Песчаных грунтов средней плотности

гравелистых

крупных

-

Средней крупности

мелких

пылеватых

-

Глинистых грунтов при показателе текучести IL

0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

3

7,50

6,60

4,00

3,00

3,10

2,00

2,00

1,20

1,10

0,60

4

8,30

6,80

5,10

3,80

3,20

2,50

2,10

1,60

1,25

0,70

5

88,80

7,00

6,20

4,00

3,40

2,80

2,20

2,00

1,30

0,80

7

9,70

7,30

6,90

4,30

3,70

3,30

2,40

2,20

1,40

0,85

10

10,50

7,70

7,30

5,00

4,00

3,50

2,60

2,40

1,50

0,90

15

11,70

8,20

7,50

5,60

4,40

4,00

2,90

1,65

1,00

20

12,60

8,50

6,20

4,80

4,50

3,20

1,80

1,10


Примечание:

1. В случае, когда значение R указаны дробью, числитель относится к пескам, знаменатель – к глинистым грунтам.

2. Глубина z0 и zi (в табл. 4.2) при планировке срезкой или подсыпкой до 3 м принимается от природной поверхности.

3.Для плотных песков значения R увеличиваются на 60%, но не более, чем до R = 20 МПа.

Величина fihi в формуле (4.1) берется по всем слоям грунтов, пройденных сваей. При этом пласты грунтов под подошвой ростверка следует расчленять на однородные слои с hi  2 м.




Рис. 5. Схема для расчета несущей способности сваи по грунту (принято hi  2 м)


^ Таблица 4.2.


Расчетные сопротивления fi по боковой поверхности свай



Глубина от поверхности до середины расчетного слоя Zi

Расчетные сопротивления fi, МПа для:

Песчаных грунтов средней плотности

Крупных и средней крупности

мелких

пылеватых

-

-

-

-

-

-

Глинистых грунтов при показателе текучести IL

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

1,0

1

2

3

4

5

6

8

10

15

20

0,035

0,042

0,048

0,053

0,056

0,058

0,062

0,065

0,072

0,079

0,023

0,030

0,035

0,038

0,040

0,042

0,044

0,046

0,051

0,056

0,015

0,021

0,025

0,027

0,029

0,031

0,033

0,034

0,038

0,041

0,012

0,017

0,020

0,022

0,024

0,025

0,026

0,027

0,028

0,030

0,008

0,012

0,014

0,016

0,017

0,018

0,019

0,019

0,020

0,020

0,004

0,007

0,008

0,009

0,010

0,010

0,010

0,010

0,011

0,012

0,004

0,005

0,007

0,008

0,008

0,008

0,008

0,008

0,008

0,008

0,003

0,004

0,006

0,007

0,007

0,007

0,007

0,007

0,007

0,007

0,002

0,004

0,005

0,005

0,006

0,006

0,006

0,006

0,006

0,006


Примечание. Для плотных песков значение fi увеличиваются на 30%.


^ 4.4. Определение числа свай, их размещение и уточнение размеров ростверка


Определяется расчетная нагрузка, допустимая на сваю

F= Fd / k (4.2)

где k - коэффициент надежности; для фундаментов мостов при низком ростверке и висячих сваях если Fd определена расчетом по формуле (4.1.), k принимается согласно [2; стр.262].

Количество свай определяется по формуле:

(4.3)

где NI – расчетная нагрузка, передаваемая на сваю, определяемая в общем случае по формуле;

N1=1,1 (P0 + Pn +Pw + Pg) +f Pk (4.4)

Рр - вес ростверка; остальные обозначения те же, что и в формуле (3.14)

 - коэффициент, приближенно учитывающий перегрузку отдельных свай от действующего момента принимается равным 1,1  1,2.

В курсовой работе допускается определять

Ррw+Pgроств.×hроств.×γср, где γср=0,02 МН/м3


Расстояние от края подошвы ростверка до ближнего края первой сваи должно быть не менее 0,25 м. Расстояние между осями вертикальных свай должно быть не менее 3d и не более 6d, где d – размер поперечного сечения сваи. После размещения свай в плане окончательно назначают размеры ростверка (рис. 6).





Рис. 6. Свайный фундамент под мостовую опору


^ 4.6 Поверочный расчет свайного фундамента по несущей способности (по первому предельному состоянию)


Обычно проверяют расчетную нагрузку на крайнюю сваю со стороны наибольшего сжимающего напряжения.

При этом распределение вертикальных нагрузок между сваями фундаментов мостов определяют расчетом их как рамной конструкции. В курсовой работе разрешается проверить фактическое усилие в свае Fфакт. с учетом действия по заданию одной горизонтальной силы Т (в плоскости вдоль моста) по следующей упрощенной методике:


(4.5)

где Мu - расчетный момент в плоскости подошвы ростверка от сил торможения, определяется по формуле (3.15), при этом вместо hф принимается высота hр ростверка;

ymax -расстояние от главной центральной оси инерции подошвы фундамента до оси крайнего ряда свай в направлении действия момента Мu (в плоскости вдоль моста);

уi – расстояние от той же оси до оси каждой сваи в фундаменте;

NI - полная расчетная вертикальная нагрузка с учетом веса свай, определяемая по формуле:

N1=1,1 (P0 +Pn +Pp +Pсв+Pw + Pg) + f Pk (4.6)

где Рсв - вес свай; остальные обозначения те же, что и в формуле (4.4);

Рсв=Vсв × b ; Vсв – суммарный объем свай, b =0,025мН/м3;

F - расчетная нагрузка на одну сваю;

n - число свай.

В курсовой работе допускается определять

Рр + Рg + Рw Aраств. × hраств. ×ср, где ср=0,02 мН/м3

Если условие (4.6) не удовлетворяется, т.е. Fфакт.F, то необходимо пересчитать несущую способность сваи, увеличив ее длину или поперечное сечение.


^ 4.7. Расчет свайного фундамента как условного массивного


Первоначально определяют границы условно массивного фундамента в соответствии с [2 или 7]. Для этого находим средневзвешенное значение угла внутреннего трения грунтов m, пройденных сваями:

(4.7)

где i - расчетные значения углов внутреннего трения отдельных пройденных сваями слоев грунта;

hi - толщины этих слоев;

d1 = hi - глубина погружения свай от подошвы ростверка или от уровня размыва, если подошва ростверка расположена выше этого уровня.

Проверка напряжений по подошве условного фундамента производится по формулам:

(4.8)

(4.9)

где N - расчетная нормальная нагрузка в основании условно массивного фундамента с учетом веса свай и грунта в пределах условного массивного фундамента; определяется по формуле (4.6) без учета гидростатического взвешивания с той лишь разницей, что за Рg принимается вес грунта в пределах всего условного массивного фундамента 1-2-3-4; при определении Рg следует учитывать средневзвешенный по высоте расчетный вес грунта Iср ;

MIy - расчетный момент по подошве ростверка, определяемый по формуле (3.15) (вместо hф принять высоту условного фундамента hp+ d1);

lу и bу - соответственно длина и ширина условного массивного фундамента;



R - расчетное сопротивление грунта в уровне подошвы условного массивного фундамента, определяемое по формуле (3.9), в которой принимается b=bу, d=z0;

lp - расстояние от подошвы низкого ростверка до нижних концов свай, без учета острия;

к - коэффициент пропорциональности, определяющий нарастание с глубиной коэффициента постели грунта, расположенного ниже подошвы фундамента, и принимается по таблице 4.3;

сb - коэффициент постели грунта в уровне подошвы условного фундамента, кН/м3, при d110 м сb=10к; при d10м - cb=кd;

Т – заданная тормозная сила (табл. 1.1.).

^ Таблица 4.3.

Значения к



Вид грунта и его характеристика

Значение к дляя свай, кН/м4

Текучепластичные глины и суглинки

(0,75IL 1)

490-1960

Мягкопластичные глины и суглинки

(0,5IL10,75);

пластичные супеси (0IL1);

пылеватые пески (0,6е0,8)

1961-3920


Тугопластичные и полутвердые глины

И суглинки (0IL0,5);

Твердые супеси (IL0);

Пески мелкие (0,6 е0,75);

Средней крупности (0,55е0,7)

3921-5880

Твердые глины и суглинки (IL0);

Пески крупные (0,55е0,7)

5881-9800

Пески гравелистые (0,55е0,7);

Гравий и галька с песчаным заполнителем

9801-19600


В курсовой работе величина «к» принимается как среднее значение.

Как и ранее γс=1,2; γп=1,4.

Расчет осадки свайного фундамента производится совершенно аналогично расчету фундамента мелкого заложения на естественном основании. При этом верхняя граница сжимаемой толщи соответствует подошве условного массивного фундамента и расчет производится от действия нормативных постоянных нагрузок в соответствии с указаниями [2].


^ 5. ТЕХНОЛОГИЯ СООРУЖЕНИЯ ФУНДАМЕНТА И ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ


5.1. Основные положения


В записке необходимо перечислить все основные работы при сооружении принятого варианта фундамента и их объемы. Следует указать также очередность выполнения работ и разработать основные положения комплексной механизации, обеспечивающей сокращение сроков строительства.


^ 5.2. Устройство крепления


Необходимо обосновать выбор типа крепления. Принятое крепление не должно препятствовать производству последующих работ. Следует кратко описать последовательность устройства крепления и принятые механизмы.


^ 5.3. Разработка котлована


Способ разработки котлована выбирают в соответствии с инженерно – геологическими и гидрогеологическими условиями. Принятый способ не должен ухудшать природные свойства грунтов.

В записке следует обосновать выбор комплекта машин для разработки и перемещения грунта и производства водоотлива, дать краткое описание последовательности и особенностей производства работ.


^ 5.4. Погружение свай


Способ погружения свай выбирают в соответствии с принятым видом и инженерно-геологическими условиями.

Выбор свайного молота или вибропогружателя должен быть обоснован расчетом.

В записке должен быть вычислен проектный отказ свай. Необходимо дать краткое описание последовательности производства работ по погружению свай.


^ 5.5. Устройство ростверка


В записке следует кратко описать подготовку котлована и свай, устройство опалубки и арматуры, укладку бетона и ухода за ним, разработку опалубки и крепления, извлечение стального шпунта и засыпку котлована; обосновать принятые для выполнения этих работ машины и оборудование. Следует указать толщину слоя бетона, укладываемого подводным способом, и метод устройства этого слоя.


^ 5.6. Техника безопасности


В записке должны быть кратко изложены основные положения техники безопасности при производстве работ по устройству принятого варианта фундамента.


^ 6. ТЕХНИКО – ЭКОНОМИЧЕСКОЕ СРАВНЕНИЕ ВАРИАНТОВ ФУНДАМЕНТА


Технико – экономическое сравнение вариантов фундамента опоры и выбор наилучшего решения являются серьезным исследованием, требующим комплексного анализа различных показателей, характеризующих составленные варианты, и выполнения специальных экономических расчетов.

При выполнении настоящей курсовой работы допускается определить только показатели стоимости строительства, объем кладки и коэффициент сборности конструкции вариантов фундамента. Данные для подсчета объемов работ принимают по чертежам вариантов фундамента опоры. Единичные стоимости работ можно принимать по действующим нормативам или ориентировочно по табл. 6.1.

^ Таблица 6.1.

Справочная таблица укрупненных единичных стоимостей работ по устройству оснований и фундаментов мостов опор



Наименование работ и конструкций

Единица измерения

Стоимость единицы измерения, руб.

1

2

3

Земляные работы в котловане

Механизированная разработка грунта без водоотлива

То же, с водоотливом

Ручная разработка грунта без водоотлива

То же, с водоотливом

м3


м3

м3

м3

12


20

24

32

Крепление котлована

Щитовое (закладное) крепление

Ограждение из деревянного шпунта

Ограждение из стального шпунта (с учетом оборачиваемости металла)

Ограждение из железобетонного шпунта

м2

стенки

то же


«-»

12

64

200


280

Устройство фундаментов и искусственных оснований

Бетонная кладка монолитных фундаментов

То же, железобетонная кладка

Бетонная кладка сборных фундаментов

То же, железобетонная кладка

Сваи деревянные (с забивкой)

Сваи железобетонные, с забивкой с земли или с подсостей

Сваи железобетонные при забивке с плавсредств

Сваи-оболочки с закрытым концом (с забивкой и заполнением бетоном)

То же, оболочки с открытым концом, диаметром более 800 мм

Буронабивные сваи

Опускные колодцы, железобетонные с бетонным или бутобетонным заполнением

Песчаные подушки

Щебеночные и гравийные подушки

Засыпка пазух котлованов без водоотлива

То же, с водоотливом

м3

м3

м3

м3

м3

м3


м3

м3


м3


м3

м3

кладки

м3

м3

м3

м3

320

480

360

640

480

640


880

1600


800


1280

1280


40

112

8

12


Расценки в основном заимствованы из методических указаний НИИЖТа «Основания и фундаменты мостовых опор». В современных условиях стоимость определяют с учетом поправочного коэффициента к≈30. Коэффициент к в современных условиях уточняется ежеквартально.

Подсчет объемов основных работ и стоимости фундаментов можно производить по форме, приведенной в табл. 6.2.


^ Таблица 6.2.

Ведомость объемов основных работ и стоимости вариантов фундаментов



Наименование работ и формула подсчета объемов работ

Объем работ

Стоимость, руб.

Единица измерения

количество

единичная

общая

Вариант № 1. фундамент на естественном основании

Стальное шпунтовое ограждение котлована (7,6+14,3)2

м2

43,8

200

8760

Разработка котлована с водоотливом 7,6×14,3×3,5

м3

380

20

7600

Бетонная кладка фундамента

3,6×10,3+5,5×12,3+7,6×14,3

м3

215

320

68800

Итого:










85160

Всего бетонной кладки

м3

215








Сравнение рекомендуется проводить в табличной форме (табл. 6.3.)


Таблица 6.3




Скачать 1,75 Mb.
оставить комментарий
страница5/8
Кубецкий В.Л
Дата28.09.2011
Размер1,75 Mb.
ТипУчебно-методический комплекс, Образовательные материалы
Добавить документ в свой блог или на сайт

страницы: 1   2   3   4   5   6   7   8
отлично
  1
Ваша оценка:
Разместите кнопку на своём сайте или блоге:
rudocs.exdat.com

Загрузка...
База данных защищена авторским правом ©exdat 2000-2017
При копировании материала укажите ссылку
обратиться к администрации
Анализ
Справочники
Сценарии
Рефераты
Курсовые работы
Авторефераты
Программы
Методички
Документы
Понятия

опубликовать
Загрузка...
Документы

наверх