Методические указания по применению ограничителей в электрических сетях 110-750 кВ icon

Методические указания по применению ограничителей в электрических сетях 110-750 кВ


Смотрите также:
Рекомендации по применению средств компенсации реактивной мощности и регулируемых...
Рефераты публикуемых статей...
Методические указания по электроснабжению, выбору и проверке электрических аппаратов...
Тезисы доклада на семинаре 21-25 февраля 2000 по потерям в электрических сетях...
Методы расчета потерь электроэнергии в электрических сетях 0,38 кВ...
С. В. Третьяков (С. Петербург, ОАО "ниива")...
Рабочая программа учебной дисциплины определение мест повреждения в электрических сетях...
Влияние внутренних слаботочных электрических дуг на тепловой режим нелинейных ограничителей...
Методические указания по применению дезинфицирующего средства "Дисмозон пур" фирмы "боде хеми...
Переходные процессы в электрических системах часть II методические указания по курсовой работе...
Переходные процессы в электрических системах часть II методические указания по курсовой работе...
Методические указания №11-3/204-09 23 07 2003г...



Загрузка...
страницы:   1   2   3   4   5   6   7
скачать
РАО «ЕЭС России»


МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРИМЕНЕНИЮ ОГРАНИЧИТЕЛЕЙ

В ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЯХ 110-750 кВ


Разработано: ОАО "Институт "Энергосетьпроект", ОАО ВНИИЭ, НТК "ЭЛ-ПРОЕКТ".


Исполнители: Ю.И. Лысков, Н.П. Антонова, О.Ю. Демина, А.В. Зуева - ОАО "Институт Энергосетьпроект"; К И. Кузьмичёва - ОАО ВНИИЭ. При участии: В.Н. Подъячева - АО ТЭП, А.Г. Тер-Газаряна, Ю.И. Грабовского - НТК "ЭЛ-ПРОЕКТ".


Утверждено: Департаментом стратегии развития и научно-технической политики РАО "ЕЭС России" 30.09.99 г.


Согласовано: Департаментом электрических сетей РАО "ЕЭС России".


Предложения и замечания просим направлять по адресу:

105058 Москва, ул. Ткацкая, д. 1 ,ОАО "Институт Энергосетьпроект"


1. Введение


Необходимость создания методического документа, определяющего выбор параметров ограничителей 110-750 кВ в зависимости от условий их применения для защиты оборудования 110-750 кВ от грозовых и коммутационных перенапряжений, обусловлена следующими причинами:

• В России заводы прекратили выпуск разрядников, перейдя на выпуск ограничителей перенапряжений нелинейных (ОПН), отличающихся от разрядников отсутствием искровых промежутков и высокой нелинейностью рабочих резисторов (варисторов). Энергия, которая поглощается ограничителем при коммутациях, грозовых и иных воздействиях в различных режимах (повышения напряжения в рабочих режимах, квазиустановившиеся и резонансные перенапряжения) не должна превосходить нормируемую для него величину. В противном случае наступает нарушение термической устойчивости и повреждение аппарата.

• В настоящий момент в России в электрических сетях 110-750 кВ применяются ОПН различных фирм, производящих их как на основе собственных конструкторских решений, так и по лицензиям международных электротехнических концернов. Комплектация ОПН осуществляется варисторами различных производителей, с отличающимися коэффициентами нелинейности.

Поэтому ОПН разных производителей, предназначенные для применения в одном классе напряжения, имеют характеристики несколько отличающиеся друг от друга. При этом ряд фирм имеет в своей номенклатуре по несколько типов и модификаций ОПН в одном классе напряжения.

Для того чтобы ОПН выполнял свои функции по защите от перенапряжений оборудования 110-750 кВ и не повреждался, необходимо определить возможные воздействия в месте его установки и в соответствии с ними выбирать тип и параметры аппарата.

Неучет всех возможных воздействий явился причиной повреждения ряда ОПН в сетях 110-750 кВ.

Настоящие "Методические указания по применению ограничителей в электрических сетях 110-750 кВ" (далее Указания), определяют выбор типа и основных параметров ограничителей в сетях 110-750 кВ с учетом схем и режимов работы, релейной защиты и противоаварийной автоматики, а также надежности работы электрооборудования и коммутационной аппаратуры.

Порядок действий при выборе ОПН, изложенный в настоящих Указаниях, может применяться при выборе ОПН любой фирмы. В качестве справочного материала в Приложениях 2-6 приведены основные характеристики ОПН, выпускаемых различными производителями по согласованным с РАО "ЕЭС России" техническим условиям.1

_________________

1 К началу 2000 г. РАО "ЕЭС России" рекомендованы к применению по согласованным техническим условиям ОПН следующих фирм:

ЗАО"Феникс-88", ЗАО СП ''АББ-УЭТМ", ООО "Таврида-электрик" и часть номенклатуры НПО "Электрокерамика" (включая АООТ "КФЗ").

Кроме этих фирм на территории России занимаются производством ОПН 110-750 кВ АО ХК "Московский электрозавод", ООО "АФ-Полимер", Siemens и Geс Alcthom.


^ 2. Основные положения


Ограничитель перенапряжений нелинейный (ОПН) является одним из основных элементов подстанции, обеспечивающим защиту оборудования распределительного устройства (РУ) и линий от коммутационных и грозовых перенапряжений.

Настоящие Указания предназначены для использования персоналом проектных и эксплуатационных организаций РАО "ЕЭС России" и АО-энерго для определения характеристик и выбора по ним типа ограничителя перенапряжений по условиям его работы в заданной точке электрической сети 110-750 кВ при плановой замене разрядников, техперевооружении, реконструкции и проектировании новых РУ.

Настоящие Указания не распространяются на выбор ОПН, устанавливаемых на линии электропередачи параллельно гирляндам изоляторов для защиты изоляции линии от коммутационных и грозовых перенапряжений.

В настоящем документе использована следующая терминология (на английском языке приведены названия терминов, используемые в материалах МЭК и зарубежных фирм):

2.1. Наибольшее рабочее напряжение сети (фазное), определяется в соответствии с ГОСТ 721 и 1516.3. Обозначение - Uнр.

2.2. Наибольший уровень напряжения сети в точке установки ОПН в нормальных режимах - (maximum system voltage - Um) - наибольшее значение действующего фазного напряжения промышленной частоты в нормальных режимах в точке установки ОПН. Определяется как наибольшее возможное фазное напряжение сети, полученное на основе замеров или расчетов по [1] для режимов суточного минимума нагрузки во время летнего минимума с учетом вывода в ремонт средств компенсации реактивной мощности на подстанции. Обозначение - Uнс, кВ действ.

2.3 Длительно допустимое рабочее напряжение ограничителя - (continues operating voltage - Uc) - наибольшее значение действующего напряжения промышленной частоты, которое не ограничено долго может быть приложено между выводами ограничителя. Обозначение - Uнро, кВ действ.

2.4. Временно допустимое повышение напряжения на ограничителе - наибольшее действующее значение напряжения, которое может быть приложено между выводами ограничителя в течение заданного изготовителем времени без сокращения его нормируемого срока службы. Обозначение - Uвно, кВ действ.

2.5. Номинальное (расчетное) напряжение ограничителя - (rated voltage - Ur) - наибольшее допустимое действующее значение напряжения промышленной частоты на выводах ОПН, используемое при рабочих испытаниях и определяющее его работу при квазиустановившихся перенапряжениях. Обозначение - Uн, кВ действ. По стандарту МЭК 99-4 ОПН должны выдерживать эту величину в течение 10 с после предварительного нагрева до 60° и воздействия 2-х импульсов тока, соответствующих классу удельной энергоемкости данного типа ограничителя.

2.6. Коммутационные перенапряжения - перенапряжения, существующие во время переходных процессов при коммутации элементов сети, сопровождающих внезапное изменение ее схемы или режима. Обозначение - Uк, кВ макс.

2.7. Квазиустановившиеся (квазистационарные) перенапряжения - (temporary overvoltage - TOV) - перенапряжения, возникающие после окончания переходного процесса при коммутации элементов сети и существующие до тех пор, пока не будут устранены специальными мерами или самоустранены. Обозначение - Uy, кВ действ.

К этим перенапряжениям также относятся резонансные и феррорезонансные перенапряжения на промышленной частоте, низших и высших гармониках, перенапряжения с медленно изменяющейся вследствие затухания или изменения параметров системы (например, ЭДС и индуктивностей генераторов) частотой или амплитудой.

2.8. Остающееся напряжение при нормируемом токе коммутационных перенапряжений - напряжение на ограничителе при нормируемом токе коммутационных перенапряжений. Обозначение - uосткн, кВ макс.

Нормируемая форма волны импульса тока - 30/60 мкс, либо 1,2/2,5 мс.

2.9 Остающееся напряжение при нормируемом токе грозовых перенапряжений - напряжение на ограничителе при протекании нормируемого тока грозовых перенапряжений. Обозначение - Uостгн, кВ макс, ток в кА.

Нормируемая форма волны тока в России и по стандарту МЭК - 8/20 мкс, нормируемые амплитуды - 3, 5, 7, 10, 15 и 20 кА в зависимости от класса напряжения ограничителя.

2.10. Энергоемкость ограничителя - значение энергии, поглощаемой ограничителем в переходном процессе.

Энергоемкость ОПН определяется по одному нормируемому испытательному импульсу тока.1

________________

1 Нормируемые форма и длительность волны тока:

- НПО "Электрокерамика" - 1,2/2,5 мс;

- ЗАО"Феникс-88", ООО "Таврида-Электрик", ООО "АФ-Полимер" - прямоугольная длительностью 2 мс;

- СП ЗАО "АББ-УЭТМ" - прямоугольная длительностью 4 мс и 2 мс.


Энергоемкость ограничителя является характеристикой, отражающей совокупность воздействий на него в различных режимах при напряжениях выше uнро.

2.11. Класс энергоемкости ОПН характеризуется величиной удельной поглощаемой энергии кДж на 1 кВ номинального напряжения (Uн) или длительно допустимого рабочего напряжения ОПН (Uнpo.)

2.12. Ток срабатывания противовзрывного устройства - это значение тока однофазного или трехфазного (большего из них) короткого замыкания (Iкз, кА), при которой не происходит взрывного разрушения покрышки ограничителя. Если покрышка ограничителя все же будет повреждена, то ее элементы должны находится внутри нормируемой зоны.


^ 3. Выбор электрических характеристик ОПН


К основным параметрам ограничителя относятся: наибольшее длительно допустимое рабочее напряжение, номинальное напряжение, класс энергоемкости, уровни остающегося напряжения при коммутационном и грозовом импульсе, величина тока срабатывания противовзрывного устройства, длина пути тока утечки внешней изоляции.

Учитывая, что выбор ОПН производится среди аппаратов различных фирм с сильно отличающимися характеристиками, рекомендуется сначала провести выбор по пп. 3.1 и 3.7., что в ряде случаев позволит отсеять часть производителей, а затем производить выбор в соответствии с пп. 3.2.-3.6.


3.1. Выбор наибольшего длительно допустимого рабочего напряжения ОПН.

3.1.1. Наибольшее длительно допустимое рабочее напряжение ОПН должно быть не ниже наибольшего рабочего напряжения сети (Uнp), нормируемого ГОСТ 721.

3.1.2. Если Uнс больше или равно Uнp, то выбирают ближайшее большее значение Uнpо.

3.1.3. Повышения напряжения, возникающие при оперативных переключениях или аварийных режимах, учитываются в соответствии с п. 3.3.

3.1.4. Во всех случаях для повышения надежности выбирают ограничители с наибольшим длительно допустимым рабочим напряжением (Uнpо) не менее, чем на 2-5% выше наибольшего уровня напряжения сети в точке установки ОПН (Uнс).

3.1.5. При возможности устойчивого существования высших гармоник в нормальных режимах в месте установки ОПН поступают следующим образом:

- если измерены амплитуды напряжений основной частоты и гармоники, то наибольший уровень напряжения сети в точке установки ОПН в нормальном режиме принимают равным их сумме.

- если амплитуда гармоники неизвестна, то наибольший уровень напряжения сети в точке установки ОП в нормальном режиме принимают равным 1,1 от наибольшего рабочего напряжения сети.

3.1.6. Устойчивое существование высших гармоник в сети возможно в следующих случаях:

- на подстанциях электрической сети, примыкающих непосредственно или через короткие линии к подстанциям с преобразователями постоянного тока;

- в послеаварийных режимах питания тупиковых ПС с резистивной нагрузкой (осветительной, нагревательной и т.п.) меньше 0,1 от натуральной мощности (Рнат), передаваемой по питающей линии длиной 180-350 км. Натуральную мощность линии определяют по формуле:

Рнат = /Z1, (1)

где Z1 - волновое сопротивление линии по прямой последовательности.


3.2. Выбор класса энергоемкости ОПН.

3.2.1. Практическим критерием оценки энергоемкости ОПН является его способность пропускать нормируемые импульсы тока коммутационного перенапряжения без потери рабочих качеств.

В технической информации или ТУ производители обычно приводят значение удельной энергоемкости в кДж на 1 кВ номинального или длительно допустимого рабочего напряжения ОПН. Так как разница между Uн и uнро у большинства производителей составляет около 25%, то при одинаковых значениях удельных энергоемкостей полные энергоемкости будут отличаться на 25%.

Поэтому для сравнения характеристик и анализа термической устойчивости ОПН различных производителей к совокупности всех воздействий используют общую энергоемкость ограничителя. Значения энергоемкостей ОПН 110-750 кВ, выпускаемых по согласованным с РАО "ЕЭС России" техническим условиям, приведены в Приложениях 2-6.

По энергоемкости выпускаемые ограничители делят на несколько классов (см. табл. 1).


Таблица 1


^ Классы энергоемкости ОПН


Удельная энергоемкость Uн, кДж/кВ

До 2,0

2,5-3,0

4,0-4,5

7,0

10,0

Амплитуда прямоугольного тока длительностью 2000 икс, А1

250-300

450-600

900-1000

1200-1350

1800-1900

Класс разряда линии

1

2

3

4

5

__________________

1 Амплитуда испытательного импульса тока 1,2/2,5 мс или прямоугольного длительностью 4 мс на 25-30% меньше.


3.2.2. С увеличением класса энергоемкости стоимость ОПН возрастает. При отсутствии специальных указаний по выбору класса энергоемкости выбирают наиболее экономичный и проводят его проверку на соответствие условиям эксплуатации по пп. 3.3.-3.7.

3.2.2.1. При возможности возникновения переходного резонанса (при отсутствии выключателей на стороне ВН, коммутациях блока линия-трансформатор) на 2-й или 3-й гармонике (см. п. 3.3.5.), при установке в сетях 110 кВ с частично разземленными нейтралями трансформаторов (см. п. 3.3.6.) ограничитель должен иметь энергоемкость не ниже 4,0-4,5 кДж/кВ номинального напряжения.2

___________________

2 Необходимо иметь ввиду, что некоторые производители в ТУ указывают невозможность применения выпускаемого аппарата в таких схемах ввиду его малой энергоемкости (например, АООТ КФЗ), а некоторые - нет (например, ООО "Таврида-Электрик")


3.2.2.2. При установке ограничителя на шунтовых конденсаторных батареях или кабельных присоединениях энергия, поглощаемая ОПН, может быть рассчитана по формуле:

(2)

где:

С - емкость батареи или кабеля, Ф,

Uнр - амплитуда наибольшего длительно допустимого рабочего напряжения фаза-земля, кВ.


3.3. Выбор ОПН по условиям работы в квазиустановившихся режимах.

3.3.1. Выбранный ограничитель проверяется на соответствие его временных допустимых повышений напряжений квазиустановившимся перенапряжениям при различных видах коммутаций с учетом времени действия релейной защиты, линейной и противоаварийной автоматики. Нормируемые техническими условиями зависимости Uвно от их допустимой длительности приводятся или в табличном виде для различных времен (Приложения 3, 5) или в виде линейных зависимостей "напряжение промышленной частоты - время" в полулогарифмическом масштабе. При этом ряд производителей приводит такие характеристики как для случая "с предварительным нагружением" аппарата коммутационным импульсом (прямая А рис. 1-4 и рис. 6, 7), соответствующим энергоемкости ОПН, так и без предварительного нагружения коммутационным импульсом (прямая В рис. 1-4 и рис. 5).

3.3.2. Расчетными для определения Uy являются следующие коммутации:

3.3.2.1. Для ограничителей, устанавливаемых на шинах или трансформаторах (автотрансформаторах), которые по схеме ОРУ не коммутируются вместе с линией, или коммутируются с линией длиной не более 50 км, определяющими являются квазиустановившиеся перенапряжения на неповрежденных фазах при несимметричном КЗ на шинах подстанции. Перенапряжения в этом случае определяют либо путем расчета по соответствующей программе, либо по Приложению 10, при этом zвх1 и zвх0 определяют как эквивалентные сопротивления для определения токов трехфазного и однофазного КЗ на шинах. Так как при эффективном заземлении нейтрали отношение zвх0/zвх1  3,0, то в этом случае Uy  1,4 Uф.

3.3.2.2. Для ограничителей, устанавливаемых на линии, шунтирующем реакторе на линии или на присоединенных непосредственно к линии (без выключателей) трансформаторах:

- трехфазное одностороннее отключение однофазного КЗ на противоположном конце линии;

- трехфазное одностороннее отключение линии при действии автоматики прекращения асинхронного хода;

- неполнофазные режимы одностороннего включения или отключения линии с подключенными к ней шунтирующими реакторами, автотрансформаторами или трансформаторами. К этому случаю относится также неполнофазное включение или отключение линии при выводе в ремонт или отказе линейного выключателя на подстанции с выключателями, если при действии УРОВ или по режиму линии отключаются все смежные присоединения, в том числе и на более низком напряжении автотрансформатора или трансформатора.

Наибольшие квазиустановившиеся перенапряжения бывают в несимметричных режимах:

- одностороннего отключения несимметричного КЗ вследствие каскадного действия релейных защит;

- неполнофазного включения и отключения линии, в том числе и с учетом действия УРОВ, вследствие отказа фаз коммутируемого выключателя.

3.3.3. Значения квазиустановившихся перенапряжений указанных в пп. 3.3.1. и 3.3.2. режимов определяют либо путем расчета по соответствующим программам с использованием ПЭВМ, либо, при их отсутствии, путем расчета в соответствии с методикой Приложения 10.

В Приложении 8 и на зависимостях рис. 8-11 приведены значения квазиустановившихся перенапряжений, определенные для следующих случаев:

- при отключении однофазного короткого замыкания (КЗ) на конце ВЛ 500 кВ в зависимости от длины линии, параметров энергосистемы и числа включенных шунтирующих реакторов - таблица 1 Приложения 8;

- при неполнофазных коммутациях на линиях 500 и 750 кВ с шунтирующими реакторами - таблица 2 Приложения 8;

- при неполнофазных режимах линий 110, 220, 500 и 750 кВ с трансформаторами или автотрансформаторами на конце - таблица 3 Приложения 8.

При установке ОПН в точках, не входящих в расчетные случаи Приложения 8, используют приведенные там указания по интерполяции и экстраполяции имеющихся результатов.

3.3.4. Длительность существования квазиустановившихся перенапряжений (ty) зависит от вида установившегося режима.

3.3.4.1. Для коммутации одностороннего отключения однофазного КЗ принимают длительность квазиустановившихся перенапряжений равной времени каскадного отключения линии по ее концам при действии первых и последних ступеней линейных и трансформаторных релейных защит. Значение средней длительности квазиустановившихся перенапряжений в этих режимах — 4,0 с.

3.3.4.2. При трехфазном отключении асинхронного хода время существования режима - от 0,5-1,0 с при действии второй ступени автоматики от повышения напряжения с уставкой по напряжению 1,2-1,3, до 5-10 с при действии ее первой ступени с уставкой 1,1 от Uф=Uн/.

3.3.4.3. Для бестоковой паузы ОАПВ линии с реакторами, во время которой развиваются резонансные перенапряжения, их длительность принимается равной 1-2 с в соответствии с выбранной паузой.

3.3.4.4. При неполнофазных коммутациях линии с подключенными к ней трансформаторами или автотрансформаторами длительность режима принимается равной времени действия устройства резервирования отказа выключателей (УРОВ) или защиты от непереключения фаз и коммутации выключателей, действующих от резервирующих защит.

3.3.5. Для схем, в которых линия может коммутироваться вместе с автотрансформатором или трансформатором, учитывается возможность возникновения медленно затухающих колебаний напряжения (переходный резонанс на 2-й или 3-ей гармонике), в том числе и в неполнофазных схемах. Условием их появления является близость расчетной частоты свободных колебаний в схеме прямой последовательности, определяемой по [2] или Приложению 10, к двойной или тройной от промышленной. Область заметного проявления гармоник лежит в пределах отклонений частоты свободных колебаний от -20 до +10% от промышленной частоты. Время существования достигает от нескольких десятых долей до нескольких секунд или даже минут и тем больше, чем ближе частота свободных колебаний в указанных пределах к двойной и меньше активные потери в схеме (только в активных сопротивлениях элементов сети и цепей потребителей). При малых потерях и частоте свободных колебаний, очень близкой к двойной или тройной (+5%), возможен устойчивый резонанс на 2-й или 3-ей гармонике.

Возможность возникновения и длительность затухания переходного резонанса на высших гармониках зависит от величины активного сопротивления линии, величины и удаленности от шин или трансформаторов, питающих линию, резистивной нагрузки в энергосистеме.

В схемах, питаемых от выделенных автоматикой генераторов, и суммарной активной (резистивной) нагрузкой меньше 0,05 от натуральной мощности в послеаварийных режимах возможен устойчивый резонанс на 2-ой или 3-ей гармонике с установившимися перенапряжениями не более 1,4-1,6Uф.

Для определения возможности возникновения переходного резонанса на 2-й или 3-й гармонике рассчитывают частотные характеристики схемы согласно Приложению 10.

Величину напряжения при переходном резонансе на высших гармониках можно учесть, добавляя к Uy рис. 8-11 величину 0,30 в зоне длин линии 75-250 км. Время существования такого режима принимается равным 0,3 с, 0,5 с и 0,7-0,8 с соответственно для линий 110-154, 220-330 и 500-750 кВ. При симметричной коммутации линии аналогичные условия учитываются для длин линии 150—350 км.

Во всех случаях возможного появления высших гармоник рекомендуется применять ограничители с более высоким значением наибольшего длительно допустимого рабочего напряжения либо более высокого класса энергоемкости (например, ОПН серии Exlim класса Р или Т).

Неполнофазные коммутации линии с подключенными трансформатором или автотрансформатором при отказе выключателей между линией и трансформатором в схемах ОРУ "квадрат", "треугольник", "мостик", "одинарная система шин", "шины - трансформатор", "полуторная" требуют применения ограничителей с более высоким значением наибольшего длительно допустимого рабочего напряжения либо более высокого класса энергоемкости.

3.3.6. В сетях 110 кВ особым случаем является неполнофазная коммутация линии с подключенными к ней трансформаторами с разземленными нейтралями на отдельных ПС при сохранении эффективного заземления нейтрали сети. Наиболее часто неполнофазные коммутации возникают при отказах фазы выключателя при включении или отключении линии головным выключателем, реже - при обрывах проводов фазы ВЛ или ее отпаек, выпадении шлейфов на анкерных опорах и т.п. В этом случае возникают повышения напряжения, обусловленные последовательным включением индуктивных сопротивлений намагничивания фаз трансформатора и емкости оборванной фазы ВЛ. Величина этих повышений напряжений может быть достаточно высокой.

На рис. 12 приведены обобщенные зависимости (в о.е.) фазного напряжения на линии uфл и напряжения на нейтрали трансформатора un от тока намагничивания трансформатора I с разземленной нейтралью при обрыве фазы этой линии (отпайки от нее). Параметры зависимости приведены в о.е.: напряжения - по отношению к номинальному напряжению трансформатора и тока по отношению к номинальному току намагничивания трансформатора (току холостого хода).

По двум точкам строят зависимость напряжения на емкости линии , рассчитывая ее значения по формуле:

о.е. (3)

где Y - удельная проводимость линии по нулевой последовательности, сим;

L - длина линии, км;

Iн - номинальный ток намагничивания трансформаторов, А;

- номинальный ток намагничивания, о.е. по отношению к номинальному току трансформатора, о.е. - из рис. 12;

UФН - номинальное напряжение трансформатора, кВ.

Пересечение построенной прямой с обобщенными зависимостями UФЛ дает значение установившегося перенапряжения на линии и соответствующее ему значение напряжения на нейтрали un.

Эти перенапряжения могут существовать несколько часов. Поэтому по зависимостям "допустимые напряжения - время" (рис. 1-7) для длительности 10000 сек (с учетом условий грозозащиты) определяют значение временно допустимого напряжения Uвно.

На тупиковых подстанциях 110 кВ без обслуживающего персонала при наличии трансформаторов с нормальной изоляцией нейтрали по ГОСТ 1516.3-96 (см. п. 3.5.1.) и с разземленной нейтралью в фазах рекомендуется устанавливать ОПН в зависимости от длины примыкающей линии. Это могут быть, например, ОПН серии Exlim ЗАО СП "АББ-УЭТМ" или других фирм (ЗАО "Феникс-88") с аналогичными характеристиками:

- при длине свыше 10 км - например, ОПН серии Exlim T-162;

- при длинах 5 - 10 км - например, ОПН серии Exlim Q-144;

- при длинах 1,5 - 5 км - например, ОПН серии Exlim Q-132;

- при длинах до 1,5 км - ОПН серии Exlim Q-108.

Во всех остальных случаях выбор ОПН осуществляют в соответствии с приведенной выше методикой.

Для приведенных выше типов ОПН проводят проверку по п. 3.5. и 3.6. Если эти условия не выполняются, то выбирают ОПН следующего класса энергоемкости с тем же номинальным напряжением.

3.3.7. При установке ограничителя на шинах РУ или их секциях с электромагнитными трансформаторами напряжения и выключателями с достаточно большими величинами емкостей шунтирующими его контакты (ВВБ, ВВБК, ВВБУ, ММО, ВМТ), производят расчет резонансных Uy согласно [9] и выбирают средства их ограничения. Полученные в этом случае Uy не учитываются при выборе ограничителя, так как опасны для всего оборудования ОРУ.


3.4. Выбор номинального напряжения ОПН.

3.4.1. Определенные выше величины квазиустановившихся напряжений (Uy) и соответствующие им длительности (ty) следует сопоставить с характеристикой "повышение напряжения - время" для случая с "предварительным нагружением энергией" для выбранного типа ограничителя.

Из всех полученных по п. 3.3. квазиустановившихся напряжений и их длительностей выбирают наибольшее Uy1 и соответствующее ему значение ty1, а также наибольшую длительность квазиустановившегося напряжения ty2 и соответствующее ей значение Uy2.

По зависимости "допустимое повышение напряжения - время" случая "с предварительным нагружением энергией" определяют для ty1 и ty2 соответствующие им значения Тr1 и Тr2 (значение Uвно в относительных единицах). По ним рассчитывают значения номинального (или длительно допустимого рабочего) напряжения ОПН как:

Uн1 = Uy1/Tr1, кВ,

Uн2 = Uy2/Tr2, кВ (4)

Для наибольшего из полученных значений Uн1 и Uн2, в Технических условиях (или Приложениях 2-6) для рассматриваемого типа ограничителя находят ближайшее большее значение номинального напряжения ОПН Uно и соответствующее ему наибольшее рабочее длительно допустимое напряжение Uнро.

3.4.2. Определяют достаточность параметров выбранного ОПН условиям работы в квазиустановившихся режимах, определенных в соответствии с п. 3.3.

Для этого определяют временно допустимую длительность tвно1 для всех (от 1 до n) полученных для данной точки в соответствии с п. 3.3. квазиустановившихся перенапряжений.

3.4.2.1. В случае оценочных расчетов tвно1 определяют по зависимости "допустимое повышение напряжения - время":

- для случая "с предварительным нагружением энергетическим импульсом" для ОПН с удельной энергоемкостью не более 5 кДж/кВ Uн;

- для случая "без предварительного погружения" для ОПН с удельной энергоемкостью выше 6 кДж/кВ Uн.

3.4.2.2. В случаях, когда Uк  Uy (резонансные схемы возбуждения высших гармоник, самовозбуждение генераторов, неполнофазные режимы включения (отключения) ВЛ с ШР и т.п.) оценочный расчет tвно1 производят по зависимости "без предварительного нагружения". В этих случаях, а также при сравнении ОПН разных типов рекомендуется проводить уточненный расчет согласно Приложению 11.

При этом, если у производителя отсутствует зависимость "без предварительного нагружения энергетическим импульсом", можно поступить следующим образом:

- если есть необходимая зависимость для ОПН другой фирмы (например, "АББ-УЭТМ"), при одинаковой удельной энергоемкости ОПН использовать ее;

- осуществлять переход от зависимости "с предварительным нагружением энергетическим импульсом" (зависимость А) к зависимости "без предварительного нагружения энергетическим импульсом" (зависимость В) увеличивая значения tвно1, полученные с зависимости А:

- для ОПН с удельной энергоемкостью до 2,5 кДж/кВноминального напряжения опн в 5 раз в диапазоне времен до 100 сек, в диапазоне времен свыше 100 сек - в 3 раза;

- для ОПН с большей удельной энергоемкостью в 6 раз.

3.4.3. Если в течение 1-2 часов подряд возможно несколько коммутаций и появлений квазиустановившихся перенапряжений, происходит ускоренное сокращение ресурса ОПН. Его учитывают путем пересчета временно допустимой длительности текущего воздействия перенапряжения с учетом всех предыдущих срабатываний (от 1 до m), имевших место в течение этих 2-3 часов:

(5)

tдопk - допустимое время текущего воздействия перенапряжения на ограничитель, сек (tдоп1 = tвно1);

tвноk - нормируемая допустимая длительность текущего воздействия, полученная в соответствии с п. 3.3.4, сек;

tyk - реальная длительность данного вида воздействия, сек.

3.4.4. Выбранное значение Uно считается удовлетворительным, если выполняются следующие условия:

tвно1 (tдопm) > ty1 (6)

Для схем, в которых линия может коммутироваться вместе с автотрансформатором или трансформатором принимают следующие условия:

- для обслуживаемых подстанций tвно1 (tдопm) > 3600 сек

- для необслуживаемых подстанций tвно1 (tдопm) > 11000 сек

3.4.5. Для выбранного типа ОПН проверяют выполнение условий пп. 3.5-3.6.


3.5. Определение защитного уровня ограничителя при коммутационных перенапряжениях.

Выбранный выше тип ограничителя проверяется на обеспечение им требуемого защитного уровня коммутационных перенапряжений.

3.5.1. Величина коммутационных перенапряжений определяет значение остающегося напряжения на ограничителе, которое должно быть при расчетном токе не менее, чем на 15-20% ниже испытательного напряжения Uки коммутационным импульсом защищаемого электрооборудования1:

_________________

1 Для оборудования со сроком эксплуатации свыше 10 лет рекомендуется увеличить эту разницу до 30-40%.


Uостк  Uки / (1,15-1,2) (7)

Если в паспортных данных защищаемого оборудования не оговорено специальное исполнение изоляции (например облегченная), то, в связи с введением в действие ГОСТ 1516.3-96, уровень изоляции защищаемого оборудования определяется в соответствующих разделах этого ГОСТ для условий защиты разрядниками. (Так как уровень изоляции оборудования определен, видимо, из условий его защиты ОПН производства КФЗ). При отсутствии ГОСТ 1516.3-96 используют данные ГОСТ 1516.1-76 или паспорта соответствующего оборудования.

Следует отметить, что испытательное напряжение на коммутационной волне нормируется ГОСТ 1516.3-96 для электрооборудования напряжением 330 кВ и выше.

Для электрооборудования 110-220 кВ нормируется одноминутное испытательное напряжение частоты 50 Гц (Uисп50). Выдерживаемый уровень коммутационных перенапряжений можно определить по формуле: Uки = 1,411,350,9Uисп50.

3.5.2. При необходимости выполнения статистической координации изоляции с 2% вероятностью (для случаев: трехфазного АПВ после неуспешного повторного включения, отключение асинхронного хода на конце длинной линии, соединяющей электростанцию большой мощности или отправную систему с мощной приемной энергосистемой) величину остающегося напряжения ограничителя определяют из системы уравнений:

(8)

Uостк = Uк - Кнн  Z  Ip, (9)

где Uостк - остающееся напряжение на ограничителе при рассматриваемой коммутации;

Кнн - коэффициент несимметрии, учитывающий неодновременность срабатывания ограничителей в различных фазах (Кнн = 1,2 - 1,3);

Z - волновое сопротивление линии по прямой последовательности;

ip - разрядный ток через ограничитель;

Uк - неограниченное КП в сети принимают равным при отсутствии расчетов 3,5Uф;

 - коэффициент нелинейности, принимают равным 0,05;

С - постоянная, определяют по нормируемым значениям Uосткн и Iрн:

. (10)

Решение уравнения (9) получают графоаналитическим способом: по уравнению (8) строят вольтамперную характеристику ограничителя или ее часть в диапазоне токов несколько ниже и выше Iрн и напряжений в области Uосткн, затем строят прямую Uк - Кнн  Z  Ip. Пересечение кривых дает решение уравнения (9), т. е. значения Uостк и Ip при данном Uк. Все расчеты производят в амплитудных значениях напряжения и тока.

При выборе ограничителей для защиты кабельных линий следует учитывать, что волновое сопротивление кабеля в несколько раз меньше, чем у воздушных линий. Неограниченные КП при этом в системе с заземленной нейтралью не превышают 3,0Uф, поэтому амплитуду возможного тока через ограничитель можно определить по системе уравнений (8) и (9).

3.5.3. Количество ограничителей для защиты от коммутационных перенапряжений определяют по соотношению испытательного напряжения электрооборудования на коммутационном импульсе и остающегося напряжения ограничителя при коммутационных перенапряжениях. Если одного ограничителя недостаточно, то учитывают все ограничители рассматриваемого ОРУ данного класса напряжения, на которые воздействует данное перенапряжение, с пропорциональным снижением тока через один ограничитель.

3.5.4. Если рассматриваемый ОПН не удовлетворяет условиям пп. 3.5.1, то выбирают другой ОПН с тем же значением Uно, но большего класса энергоемкости (так как с увеличением класса энергоемкости для одинаковых номинальных напряжений уровень остающихся напряжений снижается).


3.6. Определение защитного уровня ОПН при грозовых перенапряжениях.

3.6.1. Расстановка ограничителей в ОРУ определяется надежностью грозозащиты электрооборудования, прежде всего трансформаторов, расчетные импульсные перекрытия изоляции которых не должны превышать один раз в 800-1000 лет.

Выбранный тип ОПН проверяют на возможность установки в ОРУ на расстоянии, обеспечивающем требуемую ПУЭ надежность грозозащиты защищаемого оборудования.

3.6.2. При замене вентильных разрядников (РВ) на ОПН, расстояние от ОПН до защищаемого оборудования можно оценить по формуле:

Переход от расстояний от вентильных разрядников (РВ) до защищаемого оборудования, нормируемых ПУЭ, к расстояниям до ОПН можно оценить по формуле

Lопн = Lрв  (Uисп - Uопн)/(Uисп - Uрв), (11)

где

Uисп - испытательное напряжение защищаемого оборудования при полном грозовом импульсе [кВ],

Uопн, Uрв - остающееся напряжение на ОПН и РВ при токе 10 (5) кА, [кВ],

Lопн - расстояние от защищаемого оборудования до ОПН, [м],

Lрв - расстояние от защищаемого оборудования до РВ, нормируемое ПУЭ, [м]

Допускается установка ограничителей на место заменяемых разрядников, если значения остающихся напряжений этих ограничителей при токе 10 кА отличаются не более, чем на 1,5% от соответствующих параметров разрядника.

3.6.3. В таблицах Приложения 9 в качестве справочного материала приведены рассчитанные АО "Севзапэнергосетьпроект" расстояния от ограничителей, выпускаемых по ТУ [6, 7] КФЗ, до различных типов оборудования с изоляцией по ГОСТ 1516.1-83, которые обеспечивают требуемую ПУЭ надежность грозозащиты подстанции [4, 5]. В табл. 1 - 4, 6 приведены расстояния для ОРУ и ЗРУ с изоляцией оборудования обычного исполнения. В таблицах 5, 7 - для обмоток 220 и 500 кВ автотрансформаторов со сниженными уровнями изоляции при различном числе присоединений и ограничителей в РУ. Приведенные значения расстояний подлежат уточнению в установленном порядке при конкретном проектировании.

Данные Приложения 9 можно использовать и для ОПН других производителей при условии, что их уровень остающихся напряжений соответствует 1,8Uн.р.

Для других уровней остающихся напряжений ограничителя или при испытательном напряжении защищаемого оборудования, отличающемся от принятого при расчетах в табл. 1-7 Приложения 9, изменение допустимых расстояний до оборудования в ОРУ может быть произведено двумя способами:

- пропорционально изменению разности значений испытательного напряжения защищаемого оборудования и остающегося при токе 10 кА напряжения ограничителя (аналогично (11)),

- рассчитано упрощенно как:

L = 0,7 (Uост1 - Uост2)  V/2a, м (12)

где L - изменение расстояния по сравнению с табл. 1-7 Приложения 9, м;

Uост1 - базовая величина, которая принимается равной либо остающемуся напряжению при токе равном 10 (5) кА ограничителя произведенного по Л [6, 7] АО КФЗ, либо испытательному напряжению оборудования, для которого рассчитаны расстояния в табл. 1-7 Приложения 9, кВ макс;

Uост2 - остающееся напряжение при токе 10 (5) кА рассматриваемого к установке ограничителя;

а - средняя крутизна падающих грозовых волн, кВ макс/мкс (длина фронта tф=3 мкс, амплитуда - среднее разрядное напряжение линейной изоляции Uл, а=Uл/tф кВ макс/мкс);

V - скорость распространения волны по фазе ошиновки, которая близка к скорости света, м/мкс (можно принимать 300 м/мкс).

Изменение допустимого расстояния L может иметь как положительное (при снижении Uост2 или повышении испытательного напряжения), так и отрицательное (при повышении Uост2 или снижении испытательного напряжения) значение. По мере усложнения схемы ОРУ и увеличения количества ограничителей изменение L повышается на 10-20% по сравнению с расчетным. Для очень сложных схем и компоновке РУ, сильно отличающихся от указанных в таблицах, рекомендуется выполнить специальные расчеты грозозащиты (такие расчеты по договору выполняет Севзапэнергосетьпроект).

3.6.4. При установке ОПН на оборудовании с испытательным напряжением, отличающимся от принятых при расчетах в ПУЭ и табл. 1-7 Приложения 9 (например: АТЦДТН 250.000 500/110 кВ с испытательным напряжением 1300 кВ макс), расстояние от ОПН до защищаемого оборудования определяют следующим образом:

- по формуле (12) рассчитывают изменение расстояния L1 при Uост2 равном испытательному напряжению защищаемого оборудования по ГОСТ 1516.1-76 или из Приложения 1;

- проводят корректировку базовых величин на L, принимая Uост1 равным испытательному напряжению оборудования, на котором устанавливается ОПН;

- с учетом проведенной корректировки по формуле (12) проводят расчет изменения расстояния L2 при Uост2 равном остающемуся напряжению при токе 10 кА рассматриваемого к установке ограничителя и Uост1 равном остающемуся напряжению при токе 10 кА ОПН производства КФЗ;

- окончательно расстояние от ОПН до защищаемого оборудования определяют как: L = L + L1 + L2.

3.6.5. При протекании через ограничитель тока грозовых перенапряжений на заземляющем устройстве РУ в месте его присоединения в ЗУ возникают напряжения Uзy:

Uзу = Ip  Rзу, (13)

где Ip - ток через ограничитель;

Rзу - сопротивление ЗУ в месте присоединения ограничителя.

Так как перенапряжения на вторичных обмотках измерительных трансформаторов может быть примерно в 2 раза выше Uзy в месте присоединения их к ЗУ, то точки присоединения ограничителей должны быть как можно дальше удалены от точек заземления этих трансформаторов.


3.7. Выбор ОПН по условиям обеспечения взрывобезопасности.

3.7.1. Для ограничителя нормируется величина тока срабатывания противовзрывного устройства, при которой не происходит взрывного разрушения покрышки ОПН при его внутреннем повреждении. Практически все представленные в настоящий момент в России ОПН имеют противовзрывное устройство.

Значения токов срабатывания этих устройств у разных производителей отличаются в несколько раз. Испытания противовзрывного устройства предусматривают его срабатывание при максимальных значениях токов за несколько сотых долей секунды, при минимальных токах (порядка 0,5 кА) за время до 0,5 с. При этом, если КЗ не отключено и дуга горит вдоль поверхности ограничителя между соплами, до 1,0 с это не вызывает ее нарушения. При горении дуги от 1,0 до 8,0 с под дугой происходит отрыв ребер от покрышки и их осыпание в полукруге с радиусом, равным высоте ограничителя.

3.7.2. При выборе ограничителей с токами срабатывания противовзрывного устройства до 40 кА, его значение должно быть на 15-20% больше значения тока (однофазного или трехфазного) к.з., определенного для данного РУ.

3.7.3. Для ограничителей с токами срабатывания противовзрывного устройства свыше 40 кА и оговоренным в Технических условиях поведением покрышки при горении вдоль ее поверхности дуги (если она замкнута по поверхности) введение коэффициента запаса не требуется.


3.8. Выбор длины пути утечки ОПН.

По зоне загрязнения атмосферы в месте установки ограничителя выбирается нормируемый путь утечки для данных типа и конструкции ограничителя в соответствии с ГОСТ 9920.

Удельная длина пути утечки для ограничителей выбирается не менее, чем на 20% выше, чем для остального оборудования подстанции.

У большинства производителей существует несколько модификаций ОПН, предназначенных для применения в разных зонах загрязнения.


3.9. Особенности выбора ОПН по условиям работы в ОРУ электростанций.

3.9.1. При установке ОПН в РУ электростанций, его выбор определяется с учетом действия автоматического регулирования возбуждения (АРВ) и форсировки возбуждения генераторов.

Расчетным при этом является случай однофазного КЗ на шинах или вблизи от них на отходящих линиях.

При этом под воздействием АРВ и форсировки возбуждения резко возрастает ток возбуждения ротора и, соответственно, внутренняя ЭДС генератора и напряжение на выводах трансформаторов и шин ОРУ. При этом, если генератор еще не отключился от сети, то напряжение на неповрежденных фазах ошиновки трансформаторов РУ находится в пределах 1,1-1,2Uф, а после отключения блочного трансформатора или всех линий становится равным ЭДС.

3.9.2. Длительность существования квазиустановившихся перенапряжений в этих режимах определяется временем отключения КЗ линейными или трансформаторными выключателями, их резервированием под действием УРОВ, а также временем гашения поля генераторов.

При установке ОПН взамен разрядников (РВС, РВМГ, РВМК) возможно применение ОПН, например серии Exlim с повышенным уровнем остающихся напряжений и, соответственно большими допустимыми длительностями.

3.9.3. При наличии на станции выделяемых (в ходе коммутаций или действия противоаварийной автоматики) блоков, работающих на малонагруженную линию длиной 150-350 км, возможно возникновение переходного резонанса на второй или третьей гармонике. В этом случае рекомендуется применение ОПН повышенных классов энергоемкости.

Аналогичная ситуация может возникнуть при резервировании линейного выключателя генераторным.

3.9.4. Выбор ОПН для ОРУ станций по току срабатывания противовзрывного устройства рекомендуется проводить с 10-20% запасом. Если ток противовзрывного устройства ниже значения тока КЗ в ОРУ, то следует предусмотреть ограждение ОПН.


3.10. Выбор ОПН по механическим характеристикам.

3.10.1. ОПН серийно выпускается для климатического исполнения УХЛ и категории размещения 1 в соответствии с ГОСТ 15150-89.

Ограничители опорного исполнения категории размещения 1 (наружная установка) должны выдерживать механические нагрузки:

- от ветра со скоростью 30 м/с,

- от ветра со скоростью 15 м/с при гололеде с толщиной стенки льда до 20 мм

- от тяжения проводов в горизонтальном направлении не менее 500 Н для ограничителей 110-500 кВ и 1000 Н для ограничителей 750 кВ.

3.10.2. При необходимости установки ОПН в условиях, отличающихся от указанных, необходимо связаться с производителем для выяснения возможности изготовления ОПН (его покрышек и систем крепления к фундаменту) с другими механическими характеристиками.

3.10.3. При установке ОПН в зонах с повышенной сейсмической опасностью (выше 7 баллов по MSC-64) необходимо обратиться к производителю ОПН для выбора наиболее подходящей конструкции ОПН или его установки.

3.10.4. Некоторые фирмы выпускают на каждый класс напряжения по две модификации ОПН по изгибающим моментам.





оставить комментарий
страница1/7
Дата03.10.2011
Размер1,21 Mb.
ТипМетодические указания, Образовательные материалы
Добавить документ в свой блог или на сайт

страницы:   1   2   3   4   5   6   7
отлично
  1
Ваша оценка:
Разместите кнопку на своём сайте или блоге:
rudocs.exdat.com

Загрузка...
База данных защищена авторским правом ©exdat 2000-2017
При копировании материала укажите ссылку
обратиться к администрации
Анализ
Справочники
Сценарии
Рефераты
Курсовые работы
Авторефераты
Программы
Методички
Документы
Понятия

опубликовать
Загрузка...
Документы

Рейтинг@Mail.ru
наверх