Краткий курс лекций (учебно-методическое пособие для студентов строительных специальностей) Харьков 2003 icon

Краткий курс лекций (учебно-методическое пособие для студентов строительных специальностей) Харьков 2003


4 чел. помогло.
Смотрите также:
Краткий курс лекций по философии учебно-методическое пособие для студентов всех специальностей...
Краткий курс лекций Харьков хнагх 2004 Ю. А. Фатеев. Логика: Краткий курс лекций. Харьков: хнагх...
Краткий курс лекций по Отечественной истории с древности до начала...
Профессор А. И. Бекетов...
Учебно-методическое пособие для студентов 1 курса Нижний Новгород 2003...
Краткий курс лекций по управленческой психологии учебное пособие...
Учебно-методическое пособие для студентов гуманитарных специальностей Москва...
Курс лекций по основам программирования Учебно-методическое пособие...
Курс лекций (для магистров всех специальностей Академии) харьков − 2006...
Учебно-методическое пособие по курсу логика для студентов специальностей 030301 Психология...
Краткий курс лекций для студентов инженерно-технических специальностей заочного отделения...
Методическое пособие к курсу лекций Ярославль, 2003...



Загрузка...
страницы: 1   2
вернуться в начало
скачать


Рис. 11 - Однопоясные покрытия с гибкими вантами

(а — прямоугольные в плане; б — круглые в плане)


В покрытиях круглого (овального) плана распор передаётся на наружное сжатое кольцо, лежащее на колоннах и внутреннее (растянутое) металлическое кольцо.

Стрела провеса вант таких покрытий обычно составляет f=1/10÷1/20 L. Такие оболочки являются пологими.

Сечение вант покрытия определяют по монтажной нагрузке. В этом случае ванты работают как отдельные нити, и распор в них можно определять без учёта их деформаций H=M/f , где M — балочный момент от расчётной нагрузки, f — стрела провисания нити.

Н
аибольшее усилие в ванте будет на опоре

где V — балочная реакция.


^ 2. Однопоясные системы с жёсткими вантами





Рис. 12 - 1 — продольные изгибно-жёсткие рёбра; 2 — поперечные рёбра;

3 — мембрана алюминиевая, t = 1,5 мм


В таких покрытиях гнутые жёсткие ванты, прикреплённые к опорному поясу, работают под действием нагрузки на растяжение с изгибом. Причём при действии равномерной нагрузки доля изгиба в напряжениях невелика. При действии неравномерной нагрузки жёсткие ванты начинают сильно сопротивляться местному изгибу, чем значительно уменьшают деформативность всего покрытия.

Стрела провеса вант таких покрытий обычно составляет 1/20 ÷ 1/30 L. Однако, использование жёстких нитей возможно лишь при небольших пролётах, т.к. с увеличением пролёта значительно усложняется монтаж и увеличивается их масса. По таким жёстким вантам можно укладывать лёгкую кровлю, отсутствует необходимость в предварительном напряжении (его роль выполняет изгибная жёсткость ванты).

При равномерной нагрузке распор в ванте определяют по формуле

H = 8/3 ×[(EA)/(l2mо)] × (f+fо) × ∆f +Hо;

где f=f–fо ,

f - прогиб под нагрузкой,

fо – начальный провес;

m1=1+(16/3)/(fо/l)2

Изгибный момент в середине ванты находят по формуле

M= q I2/8–Hf .



  1. Однопоясные висячие покрытия, напрягаемые с помощью поперечных балок или ферм




Рис. 13

Стабилизация таких канатно-балочных систем достигается либо увеличенной массой поперечных и жёстких на изгиб элементов, либо предварительным напряжением оттяжек, которые соединяют поперечные балки или фермы с фундаментами или опорами. Таким способом напрягаются покрытия с лёгким кровельным настилом.

Благодаря изгибной жёсткости поперечных балок или ферм покрытие приобретает пространственную жёсткость, которая особенно проявляется при загружении пролётной конструкции местной нагрузкой.



  1. ^ Двухпоясные системы




Рис. 14


В покрытиях такого типа имеется две системы вант:

  • Несущие — имеющие изгиб вниз;

  • Стабилизирующие — имеющие изгиб вверх.

Это делает такую систему мгновенно жёсткой — способной воспринимать нагрузки, действующие в двух различных направлениях. Вертикальная нагрузка вызывает у несущей нити растяжение, а у стабилизирующей — сжатие. Отсос ветра вызывает в вантах усилия обратного знака.

В покрытиях данного типа можно применять лёгкие кровли.

  1. Седловидные напряжённые сетки



Рис. 15


Покрытия такого типа применяются для капитальных зданий и временных сооружений.

Сетка покрытия: несущие (продольные) тросы изогнуты вниз, стабилизирующие (поперечные) тросы изогнуты вверх.

Такая форма покрытия позволяет предварительно напрягать сетку. Поверхность покрытия лёгкая из различных материалов: от стального листа до плёнки и тента.

Шаг сеток приблизительно один метр. Точный расчёт сеток таких покрытий возможен только на ЭВМ.


  1. ^ Металлические оболочки-мембраны




Рис. 16


По форме в плане это эллипс или круг, а форма оболочек довольно разнообразная: цилиндрическая, коническая, чашеобразная, седловидная и шатровая. Большинство из них работает по пространственной схеме, делает её весьма выгодной и позволяет применять листы толщиной 2 — 5мм.

Расчёт таких систем производят на ЭВМ.

Главное преимущество таких систем покрытий — это совмещение несущих и ограждающих функций.

Утеплитель и гидроизоляцию укладывают на несущую оболочку, не применяя кровельных плит.

Полотнища оболочки выпускают на заводе-изготовителе и доставляют на монтаж в виде рулонов, из которых на площадке строительства собирают всю оболочку без применения лесов.


^ Раздел 2. Листовые конструкции


Листовыми называют конструкции, состоящие в основном из металлических листов и предназначенные для хранения, транспортирования жидкостей, газов и сыпучих материалов.

^ К этим конструкциям относятся:

  • Резервуары для хранения нефтепродуктов, воды и других жидкостей.

  • Газгольдеры для хранения и распределения газов.

  • Бункера и силосы для хранения и перегрузки сыпучих материалов.

  • Трубопроводы больших диаметров для транспортирования жидкостей, газов и размельчённых или разжиженных твёрдых веществ.

  • Специальные конструкции металлургической, химической и др. отраслей промышленности:

  • кожухи доменных печей

  • воздухонагреватели

  • пылеуловители — скрубера, корпуса электрофильтров и рукавных фильтров

  • дымовые трубы

  • сплошностенчатые башни

  • градирни и т.д.

Такие листовые конструкции занимают 30% от всех металлических конструкций.

Условия работы листовых конструкций достаточно разнообразны:

  • они могут быть надземными, наземными, полузаглублёнными, подземными, подводными;

  • могут воспринимать статические и динамические нагрузки;

  • работать под низким, средним и высоким давлением;

  • под воздействием низких и высоких температур, нейтральных и агрессивных сред.

Для них характерно двухосновное напряжённое состояние, а в местах сопряжения с днищем и рёбрами жёсткости, в местах сопряжения оболочек различной кривизны (т.е. на границе изменения радиуса кривизны) возникают местные высокие напряжения, быстро затухающие по мере удаления от этих участков это — так называемое явление краевого эффекта.

Листовые конструкции всегда совмещают несущую и ограждающую функции.

Сварные соединения элементов листовых конструкций выполняют встык, внахлёстку и впритык. Соединения выполняют автоматической и полуавтоматической дуговой сваркой.

Большинство листовых конструкций являются тонкостенными оболочками вращения.

Рассчитывают оболочки методами теории упругости и теории оболочек.

Листовые конструкции рассчитывают на прочность, устойчивость и выносливость.


    1. Резервуары


В зависимости от положения в пространстве и геометрической формы они делятся на цилиндрические (вертикальные и горизонтальные), сферические и каплевидные.

По расположению относительно планировочного уровня земли различают: надземные (на опорах), наземные, полузаглублённые, подземные и подводные.

Они могут быть постоянного и переменного объёмов.

Тип резервуара выбирают в зависимости от свойств хранимой жидкости, режима эксплуатации, климатических особенностей района строительства.

Наибольшее распространение получили вертикальные и горизонтальные цилиндрические резервуары как самые простые при изготовлении и монтаже.

^ Вертикальные резервуары со стационарной крышей являются сосудами низкого давления, в которых хранят нефтепродукты при малой их оборачиваемости (10 — 12 раз в год). В них образуется избыточное давление в паро-воздушной зоне до 2кПа, а при опорожнении вакуум (до 0,25кПа).

^ Вертикальные резервуары с плавающей крышей и понтоном применяют при хранении нефтепродуктов при большой оборачиваемости. В них практически отсутствует избыточное давление и вакуум.

Резервуары повышенного давления (до 30кПа) используют для длительного хранения нефтепродуктов при их оборачиваемости не более 10 — 12 раз в год.

^ Шаровидные резервуары — для хранения больших объёмов сжиженных газов.

Каплевидные резервуары — для хранения бензина с высокой упругостью паров.


Вертикальные резервуары




Рис. 17


Основные элементы:

  • стенка (корпус);

  • днище;

  • крыша (покрытия).

Все элементы конструкций изготавливают из листовой стали. Они просты в изготовлении и монтаже, достаточно экономичны по расходу стали.

Установлены оптимальные размеры вертикального цилиндрического резервуара постоянного объёма, при которых расход металла будет наименьшим. Так, резервуар со стенкой постоянной толщины имеет минимальную массу, если

[(mдн + mпок) / mст] = 2, а значение оптимальной высоты резервуара определяется по формуле


,


где V — объём резервуара,

= tдн.+tприв. покр. — сумма приведённой толщины днища и покрытия,

tст. — толщина стенки корпуса.

В резервуарах больших объёмов толщина стенки переменна по высоте. Масса такого резервуара получится минимальной, если суммарная масса днища и покрытия равна массе стенки, т.е. mдн.+mпокр.= mст.

В этом случае




,


где = tдн. + tприв. покр.,

n коэффициент перегрузки,

γ ж. удельный вес жидкости.


^ Днище резервуара


Так как днище резервуара опирается по всей своей площади на песчаное основание, то от давления жидкости оно испытывает незначительные напряжения. Поэтому толщину листа днища не рассчитывают, а принимают конструктивно с учётом удобств монтажа и сопротивляемости коррозии.




При V≤1000м и Д<15м → tдн = 4мм;

при V>1000м и Д=18—25м → tдн = 5мм;

при Д > 25м → tдн = 6мм.

Рис. 18

Листы полотнищ днища соединяют между собой по продольным кромкам внахлёстку с перекрытием 30 — 60мм при tдн. = 4 — 5мм, а при tдн.= 6мм — выполняются встык. Крайние листы — "окрайки" — принимают на 1—2мм толще листов средней части днища. Из завода-изготовителя всё поставляется в рулонах (Q 60т).


^ Конструирование стенок:




Рис. 19

Стенка резервуара состоит из ряда поясов высотой, равной ширине листа. Соединяют пояса между собой встык или внахлёстку в телескопическом или ступенчатом порядке. Сопряжение встык выполняют в основном на заводе изготовителе (реже на монтаже), внахлёстку — как на заводе, так и на монтаже.

Распространён метод строительства резервуаров методом рулонирования.

^ Расчёт на прочность — стенка корпуса является несущим элементом и рассчитывается по методу предельных состояний в соответствии с требованиями СНиП 11-23-81




Рис. 20


Нормативные нагрузки, действующие на стенку резервуара, а также коэффициент перегрузки принимают в соответствии с СНиП 2,01,07-85 "Нагрузки и воздействия".

Стенку рассчитывают на прочность по безмоментной теории оболочек как цилиндрическую оболочку, работающую на растяжения и действия гидростатического давления жидкости и избыточного давления газа.

Расчётное давление на глубине Х от днища:

Px= γж × (h – x) × n1 + Pиз. × n2

γжудельный вес жидкости; n1=1,1; n2=1,2.

В цилиндрической оболочке кольцевое напряжение в 2 раза больше меридиальных.

G2=Pr2/t; G1=N/t=(Pr2)/(2t).

Откуда толщину стенки на расстоянии Х можно определить:

t=[n1 × γж(h–x) + n2Pиз.] × r/γ ×Rсв.


^ Расчёт стенки на устойчивость: Верхние пояса стенок корпуса резервуара в результате расчёта на прочность имеют сравнительно небольшую толщину, поэтому необходимо проверять их на устойчивость при определённых сочетаниях нагрузки:

  • вес крыши и установленного на ней оборудования (Ркр=q × n),

  • вес теплоизоляции крыши (Pтепл. из. кр.=qт × nт ),

  • вес от снежного покрова (Pснега=qо × c × nсн),

  • вакуум (Pвак.=qвак. × nвак.),

  • Pветра=qо × c2 × n2,

  • Pстенок= (qст × qд/тпл ).


Продольное напряжение в стенке от действия нагрузок:

G1= [Pкр.+Pтеп. из.+nс (Pсн+Pвакуум+Pветр)(r2/2t)+Pст /t.

Кольцевое сжимающее напряжение в стенке возникает от следующих нагрузок:

  • ветровой нагрузки, действующей равномерно по окружности резервуара, и заменяется действием условного вакуума

Pвет.=0,5×qоnвk,

Pвакуум=Pвак.×nвак. от вакуума, тогда

G2=(P ветр.+ Pвак.)ncr2/t.

Если по результатам расчёта требуется значительно повысить толщину стенки резервуара, то целесообразно поставить кольцевые рёбра жёсткости (от одного до трёх).

Максимальное значение меридиальных напряжений G1 в нижней части стенки с учётом напряжений от краевого эффекта равно:

G1=q/tст.+6M/t2ст < γсR

Длина полуволны затухания краевого эффекта:





В пределах этого расстояния кольцевые напряжения G2, за счёт стеснённости кольцевых деформаций, меньше чем на соседних участках стенки, поэтому их ( G2) можно не вычислять.

Конструирование и основные положения расчёта крыши резервуаров низкого давления:

Крыши могут иметь различную конструктивную форму. В основном применяется коническая щитовая форма. Щиты конструируются из каркасов, изготовленных из прокатных или чугунных профилей, и обшивка из стальных листов ( t=2,5—3мм).

При V>10—20тысм — в виде ребристо-кольцевых куполов без центральной стойки, крыши собирают из щитов заводского изготовления, укрупнённых в монтажные блоки — опирающихся на опорное кольцо.


^ Конструкция резервуара с понтоном




Рис. 21

Разновидностью резервуара со стационарной крышей является резервуар с понтоном, который применяют для сокращения потерь на испарение нефти и нефтепродуктов.


Понтон состоит из понтонного кольца (из замкнутых коробов), обеспечивающего плавучесть всего понтона, и центральной части (из плоских стальных листов t=4мм).

Между стенкой резервуара и наружной стенкой понтона имеется зазор в 200—275мм. Для герметизации этого пространства устанавливают уплотняющие затворы жёсткого или мягкого типа. Понтонное кольцо в нижнем положении опирается на стойки.


^ Конструкция резервуара с плавающей крышей




Основан на принципе резервуара

с понтоном, но при определённой

его модернизации:

  • верхнее кольцо жёсткости стенки;

  • понтон с двухпоясной; центральной частью

  • для сбора и отвода атмосферных осадков с помощью насоса.

Рис. 22



Горизонтальные цилиндрические резервуары


Предназначены для хранения нефтепродуктов при избыточном давлении до 0,2 и сжиженных газов до 1,8МПа.

Для нефтепродуктов V<100м, для сжиженных газов V<300м, диаметр 1,4—4м, tст.=3—36мм, длина L=2—30м.

Достоинства: простота конструктивной формы, поточное изготовление на заводах и перевозка в готовом виде. Удобства надземной и подземной установки.

Недостатки: необходимость установки специальных опор и сравнительная сложность замера продукта.




Рис. 23 - 1— центр для загрузки; 2 — лаз для осмотра; 3 — кольца жесткости; 4 — штуцер для вентиляции; 5 — опора диафрагмы; 6 — заземление; 7—лестница; 8 — штуцер для забора; 9 — щель в уголке; 10 — стойка.


Корпус таких резервуаров состоит из нескольких листовых обечаек L=1,5—2,0м. Соединены они встык, при r2/t>200 в каждой обечайке ставят рёбра жёсткости из уголков, а при r2/t>200 ребра жёсткости можно не ставить.

Днища могут быть (в зависимости от давления):

— плоскими (а); — сферическими (г);

— коническими (б); — элипсовидными (д).

— цилиндрическими (в);




^ Рис. 24


Расчёт стенки корпуса на прочность — расчётной схемой является двухконсольная балка кольцевого сечения, если tl/r2>10, и как цилиндрическую оболочку, если tl/r2<10.

Кольцевые напряжения G2 имеют максимальное значение в нижней части корпуса, где давление на цилиндрическую оболочку складывается из гидравлического давления жидкости и избыточного давления в газовом пространстве.

G2= Pr2/t=(n2P4+n1γж2r2)×r2/t < R,

где n2=1,2; n1=1,1; γж=0,8.

^ Меридиальные напряжения:

G1=G1'+G1",

где G1' — напряжение от изгиба, как в простой балке;

G1'=M/W; Mконсоли= –qc2 /2; Mприл=q(l2о/8 – c2 /2).

Из условия равенства Mкон=Mпр находим оптимальное значение пролёта lо=0,586l, где l=V/(Пr2 );

Погонная нагрузка:

q=n(G/l + γжПr2 ), откуда G1'=M/W=[n1(G/l+ γжПr22)×(l2/8 – c2/2)] /Пr22t;

G1"напряжение от избыточного гидростатического давления на днище,

G1"=[Пr22(n2Pиз+n1γжr2)]/(2Пr2t) = (n2Pиз+n1γжr2)*(r2/2t)


^ Р
асчёт корпуса и днища на устойчивость
— только при пустом баке или пониженной температуре.


Где γ = 0,8; η =0,9 (коэффициент увеличения надёжности взрывоопасных элементов); φшв =1,0.


^ Сферические и каплевидные резервуары





Рис. 25


Предназначены для хранения сжиженных газов под высоким избыточным давлением до 250кПа и объёмом 600—4000м.

Они более сложные и трудоёмкие в изготовлении. При толщине оболочки до t = 36мм, их вальцуют в холодном состоянии на шаровидных вальцах, при большей толщине — штампуют в горячем состоянии на прессах, затем сваривают автоматами с помощью специальных вращателей. Все швы проверяют повышенными методами контроля качества. Опираются на кольцевую опору или систему стоек.


    1. Газгольдеры


Газгольдерами называют сосуды, предназначенные для хранения, смешивания и распределения газов. Их включают в газовую систему между источниками получения газа и его потребностями в качестве своеобразных аккумуляторов (рессиверов), регулирующих потребление газа.

Их применяют в промышленности металлургических, коксохимических и газовых заводов, в химической и нефтеобрабатывающей промышленности, в городском хозяйстве для хранения газа.

^ По характеру эксплуатации и конструкции газгольдеры делятся на две группы:

  • газгольдеры переменного объёма (мокрые и сухие)

Ри < 4—5кПа (0,4—0,5атм);

  • газгольдеры постоянного объёма

Ри=250—2000кПа (2,5—20атм)

и являются сосудами высокого давления.

^ Мокрые газдольеры




1 — резервуар;

2 — колокол;

3 — направляющая штанга;

4 — верхние направляющие

ролики;

5 — нижние направляющие

ролики;

6 — звенья телескопа.


^ Рис.26

Сухие газгольдеры применяют в случае, когда хранимые газы имеют высокую концентрацию (до 99,9%) и не допускают увлажнения.





Рис.27 - а — порожний газгольдер; б — частично заполненный; в — полный; 1— корпус; 2 — кровля; 3 — днище; 4 — кольцевой фартук из прорезиненной ткани; 5 — бетонные грузы; 6 — каркас шайбы; 7 — днище шайбы; 8 — стенки шайбы; 9 — тяжи шайбы; 10 — стояк газосброса; 11 — газоход.


Конструкция состоит из цилиндрической оболочки с плоским днищем, покоящимся на песчаной подушке, и сферической кровли из листов t=3мм.

Внутри специальная конструкция в виде шайбы, перемещающейся под давлением газа подобно поршню. Шайба имеет несущий каркас и наружную обшивку, из листовой стали.

Газгольдеры постоянного объёма Ри=70—2000кПа, что даёт возможность, при значительно меньшем объёме, хранить в них во много раз большее количество газа.

Сферические не габаритные — они более экономичны чем цилиндрические, но сложнее в изготовлении и монтаже.

Их конструктивное оформление и методика расчёта такие же, как и у сферических резервуаров для сжиженных газов, т.е. все газгольдеры — это резервуары для хранения и распределения газов.


^ 2.3 Бункера и силосы

Бункерами и силосами называют ёмкости, предназначенные для хранения и перегрузки сыпучих материалов.

Бункера (а) — это хранилища, в которых высота стенки не превышает полуторного наименьшего поперечного размера (см. рис.28).

Силосы (б) — более высокие хранилища.

Силосы применяют, как правило, исключительно круглой формы в плане. Бункера отличаются большим разнообразием в конструктивном решении.

Они подразделяются на:

  • пирамидально-призматические;

  • лотково-призматические;

  • цилиндро-конические;

  • гибкие (параболические).

Бункера могут находиться как внутри здания, так и на открытом воздухе, могут быть как отдельно стоящими, так и спаренными (например, бункерная эстакада), могут быть закрытыми и открытыми.




Рис. 28 - 1 — верхняя часть (призматическая или цилиндрическая); 2 — воронка (пирамидальная или коническая);3— выпускное отверстие.


Загрузку бункеров производят механическим или пневматическим способом через отверстия, которые устраиваются в верхнем перекрытии (загрузочные отверстия).

Разгрузка бункеров происходит под действием веса материала при открывании выпускных отверстий или питателя (винтового или конвейерного).

Наименьший угол наклона стенки воронки к горизонту на 5—10 должен превышать угол естественного откоса сыпучего материала.

В зависимости от вида разгрузочного устройства и механических характеристик сыпучего материала, выпускные отверстия бункеров и силосов могут иметь круглую, квадратную, прямоугольную или вытянутую щелевую форму в плане.


^ Размер выпускаемого отверстия:

a=k(b+80)tg φ,

где: a — сторона квадрата или диаметр выпускаемого отверстия (в мм);

k~2,5 — опытный коэффициент;

b — максимальный размер кусков (в мм);

φ — угол естественного откоса сыпучего материала (в градусах).

Размеры выпускных отверстий изменяются от a=300мм (для сухого песка) до a=1500мм (для крупной руды, крапа, угля-плитняка и т.д.).

В бункерах, предназначенных для твёрдых кусковых материалов, внутреннюю поверхность наклонных стенок (воронок) футеруют — для предохранения несущей стенки от стирания и образования вмятин при ударах. Тип футеровки зависит от образивности сыпучего материала, так, например, бункера для руды и скрапа футеруют листовой марганцовистой сталью марки 30Г2 толщиной t=6—10мм, иногда применяют деревянную футеровку, сам сыпучий материал, пластик и т.д.

Основные несущие конструкции бункеров с плоскими стенками изготавливают из углеродистой стали, а гибких бункеров — из низколегированной стали.

Конструкции выполняют сварными с соединением элементов встык. Соединения внахлёстку допускаются только при монтаже. Наименьшая толщина стенки бункера t>4мм.

^ Расчётная схема жёсткого бункера

Для расчёта любого элемента бункера надо знать давление на его стенки и днище. Давление зависит от высоты столба материала, расположенного над рассматриваемой элементарной площадкой, его физических свойств и угла наклона площадки к горизонту.

Давление принимается нормальное к стенке или днищу. Расчётное вертикальное давление на горизонтальную плоскость в любом месте сыпучей массы:

Pв=1,3γсып.h; где h —высота столба материала; γсыпудельный вес материала; 1,3 — коэффициент перегрузки.




Рис. 29 - Схема жёсткого бункера


Расчётное горизонтальное давление на вертикальную плоскость:

Pг=1,3kγсып.h;

где k — отношение горизонтального давления к вертикальному,

k=tg2(45 –φ/2);

φ — угол естественного откоса материала.

Расчётное давление материала на наклонные стенки бункера:

Pн=1,3mоγсып.h;

где mо=cos2α + ksin2α ;

α — угол наклона стенки к горизонту;

Квадраты тригонометрических функций получаются в результате проекции вертикальных и горизонтальных сил и площадок на наклонную плоскость.


^ Конструктивные особенности бункера с плоскими стенками


Они являются жёсткими конструкциями, которые состоят из верхней призматической и нижней части (воронки), имеющей форму усечённой пирамиды или лотка большой протяжённости.

Верхние стенки образуются, как правило, бункерными балками и имеют вертикальные и горизонтальные рёбра жёсткости.

Обшивка воронки обычно укрепляется только горизонтальными рёбрами.

Одиночные бункера имеют размеры по длине и ширине до 12м и по высоте до 8м при V500м.

Опираются бункера на колонны или перекрытия через бункерные балки. Бункерные балки с колоннами образуют рамные или связевые схемы (при шарнирном опирании их на колонны).

Расчёт бункерных балок: G = Mx/Wx + My/Wy ≤ γсR;

Расчёт рёбер жёсткости воронки: G = N/F×φ + Mx/W γсR;

Расчёт стенки (обшивки) воронки:


G = S/t + 6M/t < R;

Mпр = ql2o/8 – fS = ql2o/8 [1 – 1,035(S/(S+SЕ))];

SЕ = 2,1*106 (t3/l2) = П2Et3 /10,9*l2о;

Mоп = (q'+q")l2о/16;

f = 4ql2о3 * 1/(S+SЕ) = 0,129 ql2о/(S+SЕ),

f — прогиб в середине пролёта.

Все расчёты взяты на 1см обшивки.


^ Гибкие бункера


Гибкие бункера представляют собой открытую цилиндрическую оболочку нулевой Гаусовой кривизны, подвешенную к двум продольным балкам, которые опираются на колонны (см. рис.30).




1 — торцовая стенка;

2 — продольная балка;

3 — оболочка;

4 — выпускное отверстие;

5 — тяжи;

6 — поперечная балка-распорка;

7 — колонны.


Рис. 30


По торцам устанавливают жёсткие вертикальные стенки-диафрагмы. Благодаря отсутствию рёбер жёсткости и работе стенок в основном на растяжение, гибкие бункера являются наиболее экономичными по расходу стали. Гибкие бункера могут иметь ширину 6—18м и практически любую длину.

Их применяют при большой вместимости склада сыпучих материалов (например, руды, угля), составляющей тысячи тонн.

Для восприятия распора от оболочки бункера противоположные колонны и продольные балки раскрепляют поперечными балками-распорками, которые, помимо этого, могут поддерживать продольные балки для железнодорожных путей или транспортерных конвейеров, необходимых для загрузки бункера.

В висячем бункере при правильном выборе его профиля и при полной равномерной загрузке возникают лишь растягивающие напряжения.



^ Формулы для расчёта параболического бункера:



Рис. 31


1) Уравнение кривой очертания днища: y = f/2b2 (3x2 – x3 /b);

2)Площадь поперечного сечения бункера: F = 4/5fb;

3)Объём бункера: V = FL;

4)Максимальная ордината нагрузки: Pmax = 4/5f γс.м.;

5)Горизонтальное состояние реакции в точке подвеса: H=Pmaxb2 /3f=5/12γс.м. Х b2 ;

  1. V
    верт.р.= Pмах b/2 = 5/8 γс.м.bf;

G = T/t < R; t = T/R.


^ Раздел 3. Стальные каркасы многоэтажных зданий


Такие здания, как правило, многофункциональны — административные помещения, учебные заведения, магазины, гостиницы и т.д.

При большой этажности зданий, рационально разделение их конструкций на несущие и ограждающие.

^ Несущие функции выполняет каркас из высокопрочных материалов.

Ограждающие функции — лёгкие стеновые панели с эффективными теплоизоляционными материалами.

Такие конструкции высокоиндустриальны, что резко сокращает сроки строительства. Строительная площадка при этом минимальная.

Каркасы таких зданий могут быть стальными, железобетонными и смешанными. С повышением этажности здания, целесообразность стального каркаса увеличивается.

Главным преимуществом стального каркаса является высокая прочность материала, позволяющая принимать минимальные размеры сечений колонн и ригелей и тем самым увеличивать полезную площадь и объём помещений.

Колонны первых этажей проектируют, как правило, из низколегированных сталей.

Для защиты стального каркаса от пожара и коррозии, элементы его конструкций обетонируют, облицовывают керамическими блоками, оштукатуривают и покрывают защитными составами.

^ Каркас многоэтажных зданий воспринимает значительные нагрузки:

  • Вертикальные — собственный вес конструкций здания, полезные нагрузки на перекрытие и снеговые нагрузки на перекрытие.

  • Горизонтальные — ветровые, сейсмические (в соответствующих районах) и от температурных воздействий.



3.1 Компоновка каркаса


В зависимости от планировки помещений и высоты здания применяются три типа несущих систем многоэтажных зданий:

  • Каркасные

  • Бескаркасные (в виде пластин и оболочек)

  • Смешанные

Наиболее распространёнными являются каркасные системы, которые подразделяются на связевые, рамные и рамно-связевые (см. рис.32).



Рис. 32 - Схемы стального каркаса (а — со связями в виде вертикальных ферм, б — рамная система, в — с подвесными перекрытиями: 1— горизонтальные диски перекрытий, 2 — вертикальные диски связи, 3 — рамы, 4 — траверса, 5 — тяги, 6 — вертикальная ферма).


^ Основные элементы каркаса — это колонны и балки (ригели), которые образуют систему, воспринимающую как вертикальные, так и горизонтальные нагрузки, и передают их на фундамент.

Фундаменты обычно проектируют в виде сплошной плиты или свайного поля с плитным ростверком.


^ Передача нагрузок:

Вертикальные нагрузки через балки (или ригели) передаются на колонны, а затем на фундамент.

Для восприятия горизонтальных нагрузок и передачи их на фундамент создаются жёсткие по высоте связевые системы в горизонтальном направлении.

  • ^ Связевые системы проектируют в виде вертикальных связей, расположенных на некотором расстоянии одна от другой и соединённых между собой горизонтальными жёсткими дисками (в районе перекрытий и покрытий).

  • ^ Рамные системы — в виде рамных конструкций в двух направлениях, как правило, в каждом ряду колонн также связанных и горизонтальными дисками (перекрытиями).

  • ^ Рамно-связевые системы —, как правило, рамы расположены в одном направлении, а связевые блоки в другом плоскостном направлении, но бывают и смешанные варианты, также связанные горизонтальными жёсткими дисками (перекрытий).

^ В первом случае горизонтальная жёсткость каркаса обеспечивается системой вертикальных (продольных и поперечных) связей (дисков), принимающих на себя всю горизонтальную ветровую нагрузку. Остальные элементы каркаса — колонны и балки, не входящие в систему дисков, — конструируются как обычная балочная схема с шарнирным сопряжением в узлах. Они воспринимают лишь вертикальные нагрузки.

^ Во втором случае горизонтальная жёсткость каркаса обеспечивается жёсткостью рам, расположенных в двух направлениях, или устанавливаются рамные пространственные блоки с определённым шагом в плане здания.

^ В третьем случае горизонтальную жёсткость здания обеспечивается в одном направлении жёсткостью рам, а в другом — вертикальными связями, или совместные варианты при других вариантах компоновки.

Связевые системы более жёсткие, узлы сопряжения конструкций более просты и менее трудоёмки, позволяют типизировать элементы каркаса, поэтому связевые системы являются предпочтительными.

Рамная система более сложная в конструктивном оформлении и менее жёсткая, она может оказаться рациональной для сравнительно невысоких зданий (до 30 этажей).

Горизонтальные диски проектируются на каждом, или через несколько этажей и представляют собой замоноличенные железобетонные плиты перекрытия иногда с дополнительными системами горизонтальных связей. Жёсткие горизонтальные диски (перекрытия) нужны для перераспределения ветровой нагрузки между вертикальными связями или рамами и обеспечения общей жёсткости каркаса.

Вертикальные связи проектируется в виде консольных ферм (с различным типом решётки), защемлённых в фундаменте. В местах защемления связевых ферм, фундамент испытывает весьма значительные местные воздействия.

В рамной схеме усилия передаются на фундаменты более равномерно, однако такая система более податливая. Иногда связи проектируют в виде сплошных железобетонных стенок (диафрагм).


^ 3.2 Каркас здания


Конфигурация здания в плане зависит от его функционального назначения и архитектурного замысла.

Наиболее простые конструктивные решения каркаса получаются при квадратном или прямоугольном плане здания. При разбивке сетки колонн, надо стремиться к тому, чтобы расстояние между ними подчинялось единому модулю и образовывались ячейки. В этом случае можно добиться максимальной типизации элементов каркаса (колонн, балок, а также элементов ограждающих конструкций, стен и перекрытий).

Расстояние между колоннами определяет расход стали на каркас: с увеличением шага вес колонн уменьшается, а вес балок возрастает; с уменьшением шага колонн — всё происходит наоборот. В 30—60 этажных зданиях оптимальный шаг колонн лежит в пределах 4—6 метров.


^ 3.3 Компоновка связей

Ветровая нагрузка может действовать в любом направлении, следовательно, расположение связей должно обеспечивать пространственную жёсткость здания и обеспечивать сопротивляемость скручиванию.

В рамных системах рамы расположены по всем осям в продольном и поперечном направлении, поэтому пространственная жёсткость обеспечивается наиболее просто.

Связевые фермы следует размещать как в продольном, так и в поперечном направлении по возможности симметрично относительно главных осей здания. При несимметричном расположении вертикальных связей, ветровые нагрузки будут закручивать здание и вызывать дополнительные усилия в связях.

Поперечные сечения играют главную роль в обеспечении жёсткости здания и воспринимают большую ветровую нагрузку. Значение связей продольного направления меньше, так как большое количество колонн, протяжённость стен обеспечивает зданию дополнительную жёсткость.

Связевые фермы обычно идут на всю высоту здания. В некоторых случаях связи приходится смещать в соседние панели, тогда нижние связи должны заходить на верхние на высоту этажа.

^ Конструктивные схемы связей могут иметь различные схемы решётки:



Рис. 33 - Компоновка связей

а) наибольшее распространение получила полураскосная решётка (а), которая допускает устройство дверей и окон и испытывает относительно небольшие дополнительные усилия от обжатия колонн под нагрузкой.

б) крестовая решётка (б) более жёсткая, но возможна только в глухих стенах. Раскосы получают значительные дополнительные усилия от упругого обжатия колонн, которые определяются по формуле:

Gд.с.в.= Gколcos2 α , где Gкнапряжение сжатия в колонне;

или Nad= α N(Ad/A), α = al 2(a3 +2b3 );

или Nad= α Nk (Ad/Ak), α =al (a3 +2b 3).

в) ромбическая решётка (в) и не полные раскосы (г) (которые работают хуже полураскосных) возможны только в отдельных случаях, при соответствующих требованиях к устройству проёмов.

Ромбические "в" раскосы имеют много узлов и, при работе системы под нагрузкой, вызывают изгиб колонны.

Связи с неполными раскосами менее жёсткие, так как они по сути образуют рамную систему, вызывая дополнительные изгибные моменты в ригелях и колоннах.


^ 3.4 Конструкции элементов каркасов


Колонны должны быть компактными:





^ Рис.34 - Типы сечений колонн.


Размещение и конструкция стыков — колонны стыкуют на монтаже через два этажа. Для удобства монтажа стыки размещают на 0,5—1м выше уровня междуэтажных перекрытий. В пределах одной отправочной марки сечения колонн не меняются. Для упрощения стыка они проектируются с фрезеровкой торцов.





Рис. 35 - Стыки колонн ( а и б—с фрезеровкой торцов и стяжными болтами;

в—с накладками )


Базы колонн, как и стыки, проектируются с фрезерованными торцами самых различных типов в зависимости от поперечного сечения колонны, наличия поперечных сил и отрыва (см. рис. 36).




Рис.36 - Базы колонн.


Балки и ригели — шарнирные и рамные узлы сопряжений.



Рис. 37 - Сопряжение балок с колоннами: а — шарнирное; б — рамное.


3.5 Особенности расчёта стального каркаса многоэтажного здания


Каркас здания рассчитывают на несущую способность и устойчивость (жёсткость). Проверка жёсткости при действии ветровой нагрузки сводится к определению максимального прогиба каркаса, который не должен превышать 1/500 высоты, и при проверке перекоса каркаса не должен превышать 1/1000 в зависимости от материала стен и перегородок.

Проверка прогиба, по существу, условная, так как не учитывается жёсткость стен, динамические порывы ветра заменяются статической ветровой нагрузкой и т.д.


^ Расчёт на вертикальную и горизонтальную нагрузку:

  • при шарнирно-связевой схеме каркаса здания расчёт ведётся как в обычной этажерке с учётом момента от эксцентриситета приложения нагрузки балок на колонны;

  • при рамном решении каркаса здания в одном или в двух направлениях расчёт ведут методами строительной механики.




  1. ^ Высотные сооружения


Высотными сооружениями принято называть сооружения, высота которых намного превышает их размеры в поперечном сечении. К высотным сооружениям относятся опоры антенных сооружений связи (радио, телевидение), опоры воздушных линий электропередачи и открытых распредустройств, вытяжные башни, вентиляционные и вытяжные трубы, осветительные и метрологические вышки, маяки, водонапорные башни и т.д.

По конструктивным элементам все высотные сооружения можно разделить на два вида:

  • башни — это сооружения жёстко закрепленные в основании, что достигается анкеровкой ствола к фундаменту;

  • мачты — это сооружения, устойчивость положения которых обеспечивается системой оттяжек.


^ Рассмотрим башни:

В целях обеспечения и более равномерного распределения усилий в поясах, башни проектируют уширенными к основанию в соответствии с возрастанием изгибных моментов от вершины к основанию. Устройство переломов в поясах усложняет конструкцию, поэтому башни чаще проектируют пирамидальной формы.

Ширина в основании В=1/12—1/6Н, исходя из необходимости обеспечения требуемой жёсткости и экономичных соображений.

С увеличением ширины снижают усилия в поясах от моментов ветровой нагрузки, что уменьшает расход металла на пояса и диаметр анкерных болтов, но приводит к дополнительному расходу металла на решётку и диафрагмы.

Ширину верхней части башни рекомендуется делать по возможности меньше (1—2м), так как это способствует снижению ветровой нагрузки, а следовательно снижает расчётные усилия по всей высоте башни (уклон граней 1/20—1/40).

В верхней части башни целесообразно применять треугольную или раскосную систему решётки, а также ромбическую или полураскосную.

Когда ширину ствола желательно иметь небольшую, то ствол делают сплошностенчатым.


^ Рассмотрим мачты:

Мачты состоят из ствола, опирающегося на центральный фундамент и оттяжек, закреплённых в анкерных фундаментах. Число ярусов креплений оттяжек к стволу и расстояние между ними принимается в зависимости от высоты и назначения сооружения.

Ствол проектируют (обычно) решётчатым, в виде трёх- или четырёхгранной призмы с размерами поперечного сечения в пределах габаритов железнодорожного транспорта.

Решётка — крестовая или, при небольшой ширине ствола, треугольная. В некоторых случаях ствол мачты делают сплошным — цилиндрической формы (в виде трубы).

По расходу металла лучшей является мачта со стволом трёхгранного очертания и тремя оттяжками в ярусе.

По расходу металла и стоимости мачты выгоднее башен, при Н~150м, стоимость мачт на 20—30% ниже чем башни. Этот разрыв возрастает с увеличением высоты сооружения.

^ Недостатки мачт — необходимость постоянного контроля за натяжением оттяжек; требуется значительно большая площадь застройки, чем для башен, поэтому мачты на территории городов или в непосредственной близости от них строят крайне редко. Не строят мачты также вблизи аэродромов, так как оттяжки представляют опасность для самолётов.


^ 4.1 Вытяжные башни


Вытяжные башни представляют собой высотные сооружения, с помощью которых отходы производства с остаточным после очистки содержанием вредных веществ выбрасываются на значительной высоте от поверхности земли.

К несущему каркасу вытяжной башни прикреплены один или несколько газоотводящих стволов, выполненных из материалов, свойства которых определяются высокой коррозионной стойкостью в условиях воздействия агрессивных сред и высоких температур (нержавеющие и жаростойкие стали, титановые сплавы, синтетические материалы).

Высота таких башен Н=30—300м. Основание В=1/8—1/15Н. В — ширина призматической части, исходя из сечения газоотводящего ствола и обеспечения проходов вкруг него (ширина прохода не менее 0,7м).

По всей высоте необходимо устраивать горизонтальные диафрагмы с шагом 1,5—2,0В, а также в плоскости излома граней башни. Диафрагмы следует использовать для горизонтального закрепления газоотводящего ствола.

Для обеспечения наилучших аэродинамических свойств и экономии металла несущую башню следует, как правило, проектировать из элементов трубчатого сечения, реже из крестовидного сечения.

Вертикальная нагрузка от газоотводящего ствола должна передаваться в нижних уровнях вытяжной башни. В зависимости от уровня ввода газоходов, следует принимать один из следующих вариантов опирания газоотводящего ствола:

  • на собственный фундамент;

  • на специальную дополнительную опору;

  • на одну из нижних диафрагм несущей башни, при условии, что расход металла на опорную диафрагму не будет превышать расхода металла на дополнительную специальную опору.

Горизонтальное раскрепление газоотводящего ствола в районе диафрагм не должно препятствовать его температурному росту.

Нагрузки на высотные сооружения:

  • собственный вес;

  • вес оборудования или газоотводящих газоходов;

  • перепад температур (особенно для оттяжек);

  • гололёдная нагрузка;

  • нагрузка от ветра (она является доминирующей).

Величина ветрового воздействия на сооружение зависит не только от скоростного напора, но и от формы и габаритов самого сооружения и его отдельных элементов:

qр=qоnk1CхB,

n — коэффициент перегруженности (=1,4);

B — коэффициент динамического состава, B=1,4—1,6 Х (2);

Cх — определяется по СНиП "Нагрузки и воздействия", характеризует аэродинамические явления, возникающие при обтекании сооружения ветровыми потоками (завихрения, лобовой напор, относ), величина его зависит от формы и размеров обдуваемых элементов сооружения;

Cх =(0,8+0,6)=1,4; Cх =1,2—0,45 в зависимости от числа Рейнольдса.

Rе =Vd/U,

где V — скорость, м/с; d — диаметр, м, U — кинематическая вязкость воздуха (при =15 С и атмосферном давлении 1,13атм=10,13Т/м, V=145*10 м/с);

kдин.сос.— динамическая составляющая ветровой нагрузки, определяется согласно СНиП "Нагрузки и воздействия" отдельно для каждой формы колебания сооружения в виде системы инерционных сил, приложенных в середине каждого из участков, на которые условно разбивается сооружение.

Динамическая составляющая, вызываемая пульсациями скоростного напора, должна учитываться при расчёте высотных сооружений с периодом собственных колебаний более 0,25 секунды.

При предварительном расчёте динамических воздействий, ветровые нагрузки можно учесть путём умножения статической составляющей на коэффициент В=1,4—1,6 для башен и В=1,6—1,8 для мачт.




^ Основы расчёта башен

Башню рассчитывают как пространственную конструкцию, защемлённую в основании, на одновременное действие веса конструкций, нагрузок от технологического оборудования и ураганного ветра.


^ Пояса башни рассчитываются на продольный изгиб

Если башня имеет n граней, то наибольшее сжимающее усилие для расчёта пояса, и растягивающее для расчёта фланцевых стыков и анкерных болтов, определяют по формулам


Рис. 38

Nпояса = P/n*cos α ± [2(∑M'+ ∑M")*cos φ i] /[ n*ri*cos α i ];

M' — суммарный изгибающий момент от ветра в i-м сечении;

M" — от оборудования, вызывающий изгиб башни;

P — вес ствола и оборудования с коэффициентом перегрузки;

n — число сторон правильного многогранника ;

riрадиус окружности, проходящий через центр сечения поясов;

φ iугол в горизонтальной плоскости между линией, проходящей через

центр башни и центр пояса, и направлением ветра;

α i угол между осью рассматриваемого пояса и вертикальной линией.

Для 8-ми и 4-х-гранных башен ветер рассчитывают на ребро, а для 3-х и 6-ти-гранных — на грань.

При чётном числе граней башни "n" поперечная сила, действующая на грань:

Qгр =2Qi/n;

Для трёхгранной башни: Q гр.=0,866Qi;

Qiобщая поперечная сила в i-том сечении.





Рис. 39


4.2 Мачты




Мачты состоят из: ствола (1), оттяжек с креплениями (2), изоляторами (3) и винтовыми стяжками, опора (4) под ствол мачты, центрального фундамента (5) и анкерных фундаментов (6), для крепления нижних концов вант.

Рис. - 40

Число ярусов оттяжек (от одной до шести) зависит от технологических требований, высоты мачты и размеров поперечного сечения ствола.

Отношение высоты мачты к диаметру описанной окружности ствола:

200 ≥ Н/Д ≥ 60.

При этом расстояние между креплениями вант соседних ярусов к стволу мачты:

30Д ≥ l ≥ 15Д.

Ствол мачты обычно делают из углеродистой или низколегированной стали, оттяжки — из стальных канатов, оттяжечные и опорные изоляторы — из фарфора.

Перед использованием в вантах канаты должны быть вытянуты усилием, равным половине разрывного усилия каната в целом на протяжении получаса или трёхкратным натяжением и отпуском от нуля до 0,5Gвр,с целью повышения модуля упругости, устранения остаточных деформаций и уменьшения упругих деформаций вант при эксплуатации.

^ Нагрузки на мачты

При расчёте учитывают собственный вес мачты, вес оборудования, вес вант и изоляторов, гололёд, предварительное натяжение вант, ветровые воздействия (не только на ствол, но и на ванты), дополнительные усилия в вантах при их сокращении из-за понижения окружающей температуры.

Значение ветрового напора при расчёте вант можно принимать постоянным по всей длине и равным напору, соответствующему 2/3 высоты верхнего конца оттяжки. Гололёд учитывают везде.

Упругое перемещение ствола мачты при эксплуатации в местах крепления оттяжек не должно превышать 1/100 высоты этих сечений над центральным фундаментом. Упругое смещение верхнего сечения мачты не должно быть более 1/100 длины консоли. Перемещение определяется от нормативных нагрузок.

^ Мачту рассчитывают в два этапа:

На первом (предварительном) этапе — на основе опыта проектирования и путём простейших расчётов назначают схему мачты (число ярусов и количество вант в ярусе), размеры сечения ствола и решётки, а также сечения оттяжек.

Рассматривая мачту как систему однопролётных балок (шарнирно закреплённых в местах прикрепления вант), нагруженную ветром, определяют опорные реакции и рассчитывают оттяжки. При этом места крепления вант предполагают не смещаемыми.

Продольные силы определяют как сумму весов вышерасположенных элементов оборудования и вертикальных составляющих тяжения оттяжек. Далее, по обычным формулам проверяют прочность и устойчивость участков ствола между соседними креплениями вант и, если напряжение мало отличается от расчётного сопротивления (R), переходят ко второму этапу расчёта.

На первом этапе расчёта назначать сечения элементов мачты можно по аналогии с имеющимися или по формулам

  1. для ванты по усилию

Nт= k*H/sin α < 0,5Nр;

Н — реакция в оттяжечном узле, как разрезной многопролётной балке от поперечной нагрузки;

k — коэффициент, зависящий от числа вант в плане от длины оттяжки, от её начального натяжения, от неразрезности ствола и т.д., k=1,2;

Nториентир усилия в наветренном ванте;

Nрразрывное усилие ванта;

угол между хордой оттяжки и осью ствола.

  1. для ствола по моменту

M=0,1ql ;

q — усреднённая равномерно распределенная поперечная нагрузка в данном пролёте ствола.

  1. для ствола по продольной силе

N=0,5nNтcos α + Nе + Nоб;

Nевес выше расположенного сечения ствола;

Nобвес выше расположенного оборудования;

n — число выше расположенных оттяжек.

^ На втором этапе оттяжку рассчитывают как предварительно напряжённую упругую нить, подвешенную в двух точках разной высоты, загруженную равномерно распределённой нагрузкой от веса ванты, ветра, гололёда и т.д.

Расчётной схемой ствола мачты является многопролётный сжато-изогнутый стержень, прикреплённый к нижней неподвижной и к остальным упругоподатливым опорам (какими являются верхние места крепления оттяжек).

Коэффициент упругости опор ствола мачты зависит от геометрических и физических характеристик вант, изгибной жёсткости ствола, а также от действующих на сооружение нагрузок, в том числе от интенсивности начального (монтажного) натяжения оттяжек.

Для определения неизвестных используют уравнение неразрывности упругой линии ствола и уравнения равновесия узлов крепления оттяжек в плоскости действия горизонтальной нагрузки.

Продольные силы в стволе: N = Nствола + Nоборуд. + Nвант + Nтяжение вант.

По найденным усилиям M, Q и N проверяют сечения ствола на прочность и устойчивость, а также рассчитывают стыки. Более точно расчёт выполняют на ЭВМ.


Список литературы


1.

Мельников Н.П. и др. Справочник проектировщика. Металлические конструкции. — М.: Стройиздат, 1980. — 776с

2.

Мельников Н.П. Металлические конструкции. Современное состояние и перспективы развития. — М.: Стройиздат, 1983. — 541 с

3.

Беленя Е.И., Стрелецкий Н.Н. и др. Металлические конструкции. Специальный курс. — М.: Стройиздат, 1991. — 685 с

4.

Беленя Е.И. и др. Металлические конструкции. — М.: Стройиздат, 1986. — 560 с

5.

Лесинг Е.Н., Лилеев А.Ф, Соколов А.Г. Листовые металлические конструкции. — М.: Стройиздат, 1970. — 488 с

6.

Москалёв Н.С. Конструкции висячих покрытий. — М.: Стройиздат, 1980. — 336 с

7.

Кирсанов Н.М. Висячие и вантовые конструкции. — М.: Стройиздат, 1982. — 158 с

8.

Диховичный Ю.А. Большепролётные конструкции сооружений олимпиады — 80 в Москве. — М.: Стройиздат, 1982. — 277 с

9.

СНИП 2.09.03 – 85. Сооружения промышленных предприятий. — М.: Стройиздат, 1986. — 58 с


Содержание


Раздел 1.

Металлические конструкции большепролётных

покрытий зданий …………………………………………………….


3




1.1

Блочные конструкции ………………………………………….

4




1.2

Рамные конструкции …………………………………………..

5




1.3

Арочные конструкции …………………………………………

8




1.4

Пространственные конструкции покрытий

большепролётных зданий ……………………………………...


11




1.5

Пространственные сетчатые системы плоских покрытий …..

12




1.6

Оболочные покрытия …………………………………………..

14




1.7

Купольные покрытия …………………………………………..

18




1.8

Висячие покрытия ……………………………………………..

21

Раздел 2.

Листовые конструкции ……………………………………………...

30




2.1

Резервуары ……………………………………………………...

31




2.2

Газгольдеры …………………………………………………….

42




2.3

Бункера и силосы ………………………………………………

44

Раздел 3.

Стальные каркасы многоэтажных зданий …………………………

51




3.1

Компоновка каркаса ……………………………………………

52




3.2

Каркас здания …………………………………………………..

54




3.3

Компоновка связей …………………………………………….

55




3.4

Конструкции элементов каркаса ……………………………...

56




3.5

Особенности расчёта стального каркаса многоэтажного

здания …………………………………………………………...


60

Раздел 4.

Высотные сооружения ………………………………………………

61




4.1

Вытяжные башни ………………………………………………

63




4.2

Мачты …………………………………………………………..

66

Список литературы ………………………………………………………………..

70


Учебное издание

Металлические конструкции гражданских зданий и инженерных сооружений (учебно-методическое пособие для студентов строительных специальностей)


Составитель: Мазур Василий Андреевич


Редактор Н.З.Алябьев


Корректор З.И.Зайцева


План 2003, поз. 36


______________________________________________________________________


Подп. к печати 21.06.2003 Формат 60х84 1/16

Печать на ризографе. Бумага офисная.

Уч. изд. л. 4,0. Усл. – печ.

Цена договорная. Тираж _______ экз.

Зак. №________

______________________________________________________________________

ХГАГХ, 61002 Харьков, ул. Революции, 12

Сектор оперативной полиграфии ИВЦ ХГАГХ


61002, Харьков, ул. Революции, 12








Скачать 0,72 Mb.
оставить комментарий
страница2/2
Дата30.09.2011
Размер0,72 Mb.
ТипУчебно-методическое пособие, Образовательные материалы
Добавить документ в свой блог или на сайт

страницы: 1   2
плохо
  2
отлично
  8
Ваша оценка:
Разместите кнопку на своём сайте или блоге:
rudocs.exdat.com

Загрузка...
База данных защищена авторским правом ©exdat 2000-2017
При копировании материала укажите ссылку
обратиться к администрации
Анализ
Справочники
Сценарии
Рефераты
Курсовые работы
Авторефераты
Программы
Методички
Документы
Понятия

опубликовать
Загрузка...
Документы

Рейтинг@Mail.ru
наверх