Конспект лекций по курсу «Технология минеральных удобрений (Сода)» Направление 240100 «Химическая технология и биотехнология» icon

Конспект лекций по курсу «Технология минеральных удобрений (Сода)» Направление 240100 «Химическая технология и биотехнология»


2 чел. помогло.
Смотрите также:
Образовательный стандарт по направлению 550800 «Химическая технология и биотехнология» (код оксо...
Конспект лекций по курсу “ Общая химическая технология” для студентов специальности 090200 всех...
Образовательный стандарт по направлению: 550800 "Химическая технология и биотехнология" код оксо...
Рабочая программа учебной дисциплины ф тпу 1-21/01 утверждаю...
Рабочая программа дисциплины «Физическая химия» для подготовки бакалавров и магистров по...
Программа для сдачи вступительного экзамена в магистратуру по направлению 240100...
Образовательная программа по направлению 240100 «Химическая технология и биотехнология»...
Образовательный стандарт по направлению бакалавриата 550800 «Химическая технология и...
Абочая программа учебной дисциплины утверждаю декан хтф...
Рабочая программа учебной дисциплины ф тпу 1-21/01 утверждаю...
Рабочая программа учебной дисциплины ф тпу 1-21/01 утверждаю...
Рабочая программа учебной дисциплины ф тпу 1-21/01 утверждаю...



Загрузка...
скачать
ТОМСКИЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

Химико-технологический факультет

кафедра Общей химической технологии


Д.А. Горлушко


Конспект лекций по курсу

«Технология минеральных удобрений (Сода)»


Направление 240100 «Химическая технология и биотехнология»

Магистерская программа 240100.04 Химическая технология неорганических веществ и материалов





Содержание дисциплины:

Перспективы развития содового производства. Производство кальцинированной соды. Общая технологическая схема производства соды. Отделение очистки рассола поваренной соли, режим процесса, конструкция аппарата. Отделения обжига известняка, абсорбции аммиака насыщенным раствором поваренной соли, карбонизации, фильтрации суспензии бикарбоната натрия, кальцинации и дистилляции. Физико–химические основы процессов, протекающих на каждой стадии процесса, технологические схемы отделений, конструкции аппаратов.


Томск-2008г.


^ ВИДЫ И СВОЙСТВА СОДОПРОДУКТОВ

Под общим названием «сода» промышленность производит ряд содопродуктов: кальцинированную или углекислую соду Na2CO3; бикарбонат или двууглекислую соду NaHCO3, называемую также «питьевой» содой; кристаллическую соду Na2CO3•10 H2O и Na2CO3•H2O; едкий натр или каустическую соду NaOH.

Самым важным из содопродуктов является кальцинированная сода, которая служит исходным материалом для получения остальных содовых продуктов (едкого натра, бикарбоната и кристаллической соды). Кальцинированная сода применяется в огромных количествах в мыловарении, стеклоделии, в нефтяной, текстильной, целлюлозной, пищевой, бумажной и лакокрасочной промышленности, в цветной и черной металлургии, в кожевенном производстве и т. д.

Двууглекислый натрий (бикарбонат) применяют в пищевой, кондитерской и химико-фармацевтической промышленности, в производстве искусственных минеральных вод, в медицине, в качестве зарядной массы для огнетушителей и т. п.

Природная сода. Сода была известна и применялась за несколько тысячелетий до нашей эры. Ее добывали из природных залежей или из золы, получающейся при сжигании некоторых морских водорослей. Сода встречается в природе в виде троны Na2CO3•NaHCO3•2H2O, в виде натрона Na2CO3•10H2O и термонатрона Na2CO3•H2O. В растворенном состоянии она содержится в различных щелочных минеральных водах. В значительных количествах природная сода содержится в рапе некоторых содовых озер.

Кальцинированная сода. В чистом виде углекислый натрий представляет собой белый кристаллический порошок удельного веса 2,53 г/см3, плавящийся при 851˚С. С водой углекислый натрий образует ряд гидратов, например: Na2CO3•H2O; Na2CO3•7H2O; Na2CO3•10H2O. Водные растворы соды обладают сильнощелочными свойствами.

К технической кальцинированной соде, потребляемой различными отраслями промышленности, предъявляют некоторые дополнительные требования. Так, сода, предназначенная для никелевой промышленности, не должна содержать более 0,05 % карбоната магния; содержание сульфата натрия в соде, предназначенной для алюминиевой промышленности, должно быть не более 0,1 %; содержание железа в соде, применяемой в стекольной промышленности, не более 0,02 %.

Двууглекислая сода (бикарбонат) представляет собой белый кристаллический порошок размером 0,05-0,20 мм и насыпной плотностью 900 кг/м3.Молекулярная масса NaHCO3 равна 84,01, плотность 2200 кг/м3 и теплоемкость 1,043 кДж/(кг•К). Растворимость гидрокарбоната натрия в воде невелика и сравнительно мало изменяется при повышении температуры.

Выпускают двууглекислую соду двух сортов: медицинскую и техническую. К чистоте продукта предъявляются весьма высокие требования. двууглекислая сода должна содержать (в %):

NaHCO3 не менее 98 NaCl не более 0,05

Na2CO3 не более 1,4 Влаги не более 1,0


В готовом продукте должны полностью отсутствовать соли аммония, тяжелые металлы и мышьяк.

Каустическая сода представляет собой белую непрозрачную массу, поглощающую из воздуха водяные пары и СО2, является едким веществом: при попадании на кожу он вызывает долго незаживающие химические ожоги.

Едкий натр выпускают в твердом и жидком виде. Твердый едкий натр выпускают следующих марок: ТХ-1 - твердый, плавленый, и ТХ-2 - твердый, чешуированный. Едкий натр получают в промышленности электрохимическим и химическим способом. В настоящее время наибольшее значение имеет электрохимический способ производства едкого натра.

Существует два химических способа получения каустической соды: известковый и ферритный. Они отличаются друг от друга лишь методами получения разбавленных щелоков едкого натра. Дальнейшая переработка разбавленных щелоков в более концентрированные и в твердый едкий натр во всех способах одинакова.

^ ПРОИЗВОДСТВО СОДЫ АММИАЧНЫМ СПОСОБОМ


ПРИНЦИПИАЛЬНАЯ СХЕМА ПРОИЗВОДСТВА СОДЫ

В аммиачном способе кальцинированную соду получают через гидрокарбонат аммония:

NH4HCO3 + NaCl ↔ NaHCO3 + NH4Cl (1)

На содовых заводах гидрокарбонат аммония получают из NH3 и CO2 непосредственно в водных растворах NaCl, т. е. с химической точки зрения процесс получения гидрокарбоната натрия можно объединить в виде одной реакции:

NaCl + NH3 + CO2 + H2O ↔ NaHCO3 + NH4Cl (2)

Так как диоксид углерода плохо растворяется в воде в отсутствие аммиака, то практически сначала раствор NaCl насыщают аммиаком, а затем полученный аммонизированный рассол обрабатывают диоксидом углерода, т. е. процесс проводят в две ступени. Первая ступень - поглощение аммиака - протекает в отделении абсорбции, а вторая - поглощение СО2 - в отделении карбонизации.

Выпавший в процессе карбонизации осадок NaHCO3 отфильтровывают, и далее он разлагается с получением соды:

2 NaHCO3→Na2CO3 + CO2 + H2O (3)

В зависимости от конструкции печи температура разложения NaHCO3 составляет 160-180˚С. Эта операция протекает в отделении кальцинации. Выделяющийся диоксид углерода используют в процессе карбонизации.

Кроме основных процессов на содовых заводах осуществляется ряд побочных, не имеющих непосредственного отношения к получению соды. Образующийся по реакции хлорид аммония завод может выпускать как дополнительный готовый продукт. Однако обычно на содовых заводах аммиак регенерируют из хлорида аммония и возвращают обратно в производство. С этой целью гидрокарбонатный маточник, содержащий NH4Cl, обрабатывают известковым молоком:


2 NH4Cl + Са(ОН)2→2 NH3 + 2Н2О + CaCl2 (4)


Образующийся аммиак отгоняют из раствора и направляют в отделение абсорбции. Раствор хлорида кальция является отходом производства. Эта операция регенерации аммиака протекает в отделении дистилляции. На некоторых заводах раствор хлорида кальция используется для получения продукционного CaCl2.

Для получения известкового молока необходим оксид кальция - СаО, который на содовых заводах получают путем обжига карбонатного сырья (мела или известняка) в известково-обжигательных печах при температуре 1100-1200˚С. Образующийся при этом диоксид углерода используют в процессе карбонизации, а известь - CaO - гасят избытком воды с получением известкового молока.

И, наконец, на всех содовых заводах производится предварительная очистка водного раствора хлорида натрия от примесей - солей кальция и магния- с помощью Na2CO3 и Са(ОН)2. В процессе очистки образуются плохо растворимые Mg(OH)2 и CaCO3, выпадающие в осадок:

MgCl2 + Са(ОН)2→ Mg(OH)2 + CaCl2 (5)

CaCl2 + Na2CO3→ CaCO3 + 2NaCl (6)

Осадки Mg(OH)2 и CaCO3 удаляют, а очищенный рассол поступает в производство. Принципиальная схема производства кальцинированной соды аммиачным способом представлена на рис. 1.


^ ПОЛУЧЕНИЕ ИЗВЕСТИ И ДИОКСИДА УГЛЕРОДА


ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ПРОЦЕССА

ОБЖИГА КАРБОНАТКОГО СЫРЬЯ

Известь используется в производстве кальцинированной соды и при получении едкого натра из соды, а двуокись углерода - в производстве кальцинированной и двууглекислой соды.

Сырье. Сырьем для промышленного получения извести и двуокиси углерода являются известняки и мел - горные породы, содержащие углекислый кальций. Карбонатные горные породы в виде известняка и мела часто образуют целые горные хребты. Месторождения известняка и мела широко распространены в различных районах России. В горных породах углекислому кальцию сопутствуют примеси: SiO2, Al2O3, Fe2O3, MgCO3 и др.

При обжиге карбонатных пород, кроме извести, образуются газы, содержащие СО2. Потеря веса при прокаливании плотного известняка составляет около 43 %, а при прокаливании мела - от 41,1 до 42,4 %.

Обжиг известняка. При высоких температурах происходит разложение углекислого кальция:

СаCO3↔CaO + CO2 158,7 кДж

Равновесие этой реакции смещается в правую сторону при повышении температуры (реакция эндотермическая) и при понижении парциального давления двуокиси углерода.

Разложение известняка начинается при температуре около 600˚С. Достаточная скорость диссоциации достигается лишь при температуре выше 900-950˚С. Поэтому в зоне обжига в известково-обжигательных печах поддерживают температуру 900-1200˚С (в зависимости от состава исходного материала). Повышать температуру обжига можно только до определенного предела. Повышение температуры сверх этого предела приводит к спеканию массы. От температуры обжига и продолжительности воздействия этой температуры зависит также кристаллическая структура получаемой извести. В мягких условиях, когда температура обжига равна примерно 1150˚С, образуется пористая известь с большой удельной поверхностью и высокой реакционной способностью, так называемая активная известь. При более высоких температурах обжига начинает заметно протекать процесс рекристаллизации СаО. При этом возрастает плотность СаО и уменьшается его удельная поверхность; одновременно снижается реакционная способность извести. Помимо температуры, ход обжига известняка зависит также от физического состояния (плотности) и размеров обжигаемых кусков. По истечении определенного времени при прочих одинаковых условиях разложение СаСО3 в более мелких кусках известняка может закончиться, тогда как внутри более крупных кусков остается неразложившийся карбонат.

Наличие значительного количества влаги в исходном сырье (например, в случае обжига мела) вызывает увеличение расхода топлива и снижение концентрации СО2 в печном газе. Каждый процент влаги снижает концентрацию СО2 в печном газе примерно на 0,24 %.

Для разложения известняка применяется преимущественно твердое топливо. Можно использовать также генераторный газ, сжигаемый в смеси с воздухом, или пылевидное топливо. Выбор топлива определяется типом печи и способом обжига. Например, при обжиге известняка во вращающихся печах целесообразнее применять газообразное или жидкое топливо, так как при использовании пылевидного твердого топлива известь загрязняется золой.

Для получения высокопроцентной двуокиси углерода, требуемой, в частности, для производства соды, пригодны короткопламенные виды топлива, преимущественно кокс и антрацит. Перед загрузкой в печь топливо смешивают с карбонатным сырьем. Содержание СО2 в хорошо работающих известково-обжигательных печах с применением воздушного дутья и на хорошем сырье достигает 42%. Дальнейшее увеличение концентрации СО2 в отходящем из печи газе может быть достигнуто применением воздушно-кислородного дутья (30-35 % кислорода).

В топливе, применяемом для обжига известняка, зола должна быть тугоплавкой во избежание образования «козлов».

^ ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ СХЕМА ПРОИЗВОДСТВА ИЗВЕСТИ

И ДИОКСИДА УГЛЕРОДА

В производстве соды необходимо обеспечить возможно более высокую концентрацию СО2 в газе известковых печей. Концентрация зависит от удельного расхода топлива, а последний, в свою очередь, - от потерь тепла в известковой печи. С этой точки зрения необходимо стремиться к минимальным потерям тепла с уходящими из печи газом и известью. Этим требованиям в наибольшей степени отвечает известковая печь шахтного типа, где достигается наиболее совершенный теплообмен между твердой и газовой фазами. В вертикальную шахту такой печи сверху загружают смесь карбонатного сырья с топливом, а снизу подают воздух. Горячие газы, выходящие из зоны обжига при температуре около 900 ˚С, поднимаются вверх к выходу из печи, нагревают загружаемую в печь холодную шихту до температуры воспламенения топлива, охлаждаясь при этом до 100 - 150 ˚С.

С другой стороны, горячая известь, выходящая из зоны обжига при температуре около 900 ˚С, при движении вниз к выгрузке встречает подаваемый в печь холодный воздух и, нагревая его, охлаждается. При этом в печи шахтного типа, полностью заполненной обжигаемой шихтой, обеспечивается хороший контакт между газовой и твердой фазами, что способствует наиболее полному теплообмену и обуславливает небольшие потери тепла с выгружаемой известью и уходящими из печи газами.

Газ из известковых печей отсасывается компрессорами, которые затем нагнетают его в карбонизационные колонны. На современных содовых заводах воздух подают в печь вентилятором под давлением, несколько превышающем сопротивление шихты. Избыточное давление на выходе газа из печи облегчает сброс излишков газа в атмосферу через выхлопную трубу. Это положительно сказывается и на работе компрессора, так как при увеличении давления на всасывающей стороне компрессора повышается его производительность.

Выходящий из печи горячий газ содержит пыль, летучие вещества из топлива и испарившуюся влагу. Поэтому перед поступлением в компрессор горячий газ должен быть охлажден, очищен от пыли и летучих компонентов топлива. При охлаждении и конденсации водяных паров объем газа уменьшается, что повышает производительность компрессоров.


Карбонатное сырье поступает в известковые печи в вагонетках 4 по воздушной канатной дороге или с помощью других канатных механизмов. В шахтном отделении в каждую вагонетку добавляют перед подачей в печь топливо, масса которого измеряется весовым дозатором. Полученную шихту загружают в печь 6 специальным загрузочным механизмом 5. Известь выгружается из печи механизмом 9 и далее с помощью кольцевого ковшового транспортера 7 доставляется в бункера 8. Один из бункеров служит для приготовления известкового молока. Воздух, необходимый для горения топлива, подается в печь вентилятором высокого давления.

Образующийся в печах газ поступает в общий коллектор 3. Здесь оседают наиболее крупные частицы пыли. Газоход обычно имеет уклон или зигзагообразную форму, в его нижних изломах находятся штуцеры или пылесборники, через которые и удаляется осевшая пыль.

Для охлаждения и очистки от пыли газ из коллектора поступает сначала в промыватель газа известковых печей (ПГИП) 2, а затем в скрубберную часть электрофильтра (ЭФИП) 1. Скрубберная часть электрофильтра обычно заполнена деревянной хордовой насадкой. В промывателе газ охлаждается от глубокой пыли и части водяных паров, которые при охлаждении конденсируются. После дополнительной промывки газа в скрубберной части электрофильтра происходит тонкая очистка газа от пыли и мельчайших частиц влаги - тумана. Охлажденный и очищенный газ затем поступает в компрессоры и нагнетается в карбонизационные колонны. На некоторых содовых заводах для очистки газа от пыли применяют циклоны.

^ Известково-обжигательные печи. Для обжига известняка применяют преимущественно шахтные печи. Реже обжиг производится во вращающихся и кольцевых печах.

Шахтные печи разделяются на пересыпные, в которые известняк загружают вместе с топливом, и на печи с выносными топками, в которых топочное пространство находится вне шахты. Наиболее чистая известь получается в шахтных печах, работающих на генераторном газе.

Большое распространение получили вертикальные шахтные печи постоянного сечения или слегка расширяющиеся книзу. Шахтные пересыпные печи большой производительности часто имеют форму цилиндра, в нижней части переходящего в усеченный конус. При обжиге в шахтных пересыпных печах шихта (смесь известняка и топлива), постепенно опускаясь вниз, проходит последовательно три зоны: подогрева, обжига и охлаждения.

Пересыпные шахтные печи отличаются простотой конструкции, сравнительной легкостью обслуживания и большой производительностью.

^ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ РЕЖИМ ОТДЕЛЕНИЯ ИЗВЕСТКОВЫХ ПЕЧЕЙ

Для получения извести хорошего качества и газа с высоким содержанием СО2 при максимально возможной производительности известковой печи и длительной ее работе без ремонтов необходимо поддерживать нормы технологического режима. Эти нормы зависят от качества карбонатного сырья и топлива, конструкции и размеров печи. Поэтому для каждого завода и даже каждой печи нормы могут быть различными.

Если зона обжига по какой-либо причине переместится кверху, возрастает температура уходящего газа. При понижении зоны обжига должна увеличится температура выгружаемой извести, так как в этом случае уменьшается зона охлаждения извести поступающим воздухом.

Чтобы избежать перемещения зоны обжига, необходимо тщательно следить за равномерностью и непрерывностью отбора извести из печи, а также за равномерностью загрузки шихты в печь. Воздух следует подавать равномерно и непрерывно в количестве, соответствующем интенсивности работы печи и массе загружаемого топлива.

Температура отходящего газа может увеличиться также в результате чрезмерного опускания уровня шихты в печи, что уменьшает зону подогрева. Поэтому уровень шихты в печи поддерживают постоянным путем регулирования загрузки сырья в печь.

Температура верха печи может возрасти также вследствие превышения нормы расхода топлива. При избытке топлива повышается температура не только в верхней части печи, но и в зоне обжига, что может привести к образованию перекала, «козлов» и к повреждению футеровки. При недостатке топлива известь может содержать много недопала.

Иногда наблюдается одновременное повышение температуры извести и газа, что указывает на растянутость зоны обжига за счет сокращения зоны подогрева и зоны охлаждения обжигаемого материала. Это отклонение от нормы может наблюдаться при неоднородном гранулометрическом составе топлива и несоответствии размеров кусков регламентируемым пределам. При неоднородности состава мелкие куски топлива быстро нагреваются до температуры воспламенения и раньше начинают гореть, крупные куски загораются позже и дольше горят. Наличие мелочи в карбонатном сырье также может служить причиной растягивания зоны обжига. Чем больше различия в размерах кусков загружаемого карбонатного сырья, тем труднее их равномерно распределить по сечению печи.

Большая разница в размере кусков шихты, неравномерность распределения этих кусков по сечению печи, наличие мелочи особенно сильно сказываются на равномерности распределения газа в зоне подогрева поступающей шихты. Для обеспечения достаточно равномерного сопротивления по сечению печи нормами технологического режима предусматриваются колебания в размерах кусков карбонатного сырья в пределах 30 - 120 мм. Размер кусков карбонатного сырья зависит от плотности и твердости материала. Более плотный и твердый известняк следует дробить мельче, чем мел.

Аналогичные требования предъявляются к размеру кусков топлива. Время сгорания топлива должно соответствовать времени, необходимому для полного разложения карбонатного сырья. Поэтому размеры кусков топлива должны зависеть не только от типа топлива (кокс или антрацит), но и от карбонатного сырья (мел или известняк). Так, размеры кусков кокса при обжиге мела должны быть в пределах 40 - 80 мм.

Растянутая зона обжига в работе известковой печи может наблюдаться также при образовании «козлов», чему способствует не только высокая температура в зоне обжига и наличие примесей, поступающих с карбонатным сырьем и золой топлива, но и неравномерность и перебои в выгрузке извести из печи. При появлении «козлов» равномерность распределения воздуха по сечению печи резко ухудшается. «Козлы», двигающиеся вместе с шихтой, разбивают ломами при выходе с улиты.

Качество извести зависит от качества карбонатного сырья. Наличие примесей способствует образованию неактивного СаО, мелочь в шихте ведет к образованию перекала, неоднородность размера кусков служит причиной образования перекала и недопала. Большое значение имеет правильная дозировка топлива.

^ ПРИГОТОВЛЕНИЕ ИЗВЕСТКОВОГО МОЛОКА

1.Физико-химические основы процесса гашения извести

При гашении содержащегося в извести оксида кальция водой, взятой в стехиометрическом соотношении, образуется твердый рассыпчатый порошок, называемый пушонкой.

СаО(ТВ)+ Н2О(Ж)→Са(ОН)2 (ТВ)+ 65,5 кДж (1)

В воде Са(ОН)2 растворяется плохо, причем с повышением температуры его растворимость уменьшается. Так, при 0 ˚С в 100 г воды растворяется 0,185, а при 100 ˚С всего лишь 0,077 г. При растворении Са(ОН)2 в воде выделяется тепло, количество которого зависит от концентрации полученного раствора.

Вследствие малой растворимости Са(ОН)2 для разложения хлорида аммония в отделении дистилляции применяют суспензию гидроксида кальция в воде, называемую известковым молоком, причем в реакцию с хлоридом аммония вначале вступает Са(ОН)2, находящийся в растворе

Са(ОН)2 (Р) + 2NH4Cl(Р)→CaCl2 (P) + 2NH3 (P) + 2H2O(Ж) + 13,1 кДж (2)

По мере расходования Са(ОН)2 происходит его дальнейший переход в раствор из твердой фазы. В результате скорость разложения хлорида аммония будет зависеть от скорости растворения Са(ОН)2, а следовательно, и от гидродинамических условий процесса (интенсивности перемешивания, величины поверхности контакта фаз, которая, в свою очередь, зависит от степени дисперсности гидроксида кальция - мелкие частицы растворяются быстрее).

Высокодисперсная суспензия труднее расслаивается, т. е. дольше сохраняет свою однородность, что важно при ее транспортировании через трубопроводы.

Степень дисперсности суспензии Са(ОН)2 в значительной мере зависит от факторов, определяющих скорость гашения СаО. При повышении температуры воды, подаваемой на гашение, возрастает не только его скорость, но и степень дисперсности получаемой суспензии. На содовых заводах начальная температура подаваемой воды составляет 60-80 ˚С.

Количество подаваемой на гашение воды также влияет на скорость гашения, при большем количестве воды известь гасится быстрее.

На содовых заводах с целью снижения нагрузки отделения дистилляции известковое молоко готовят возможно более концентрированным. Однако предельно-возможная концентрация суспензии ограничена ее вязкостью, которая уменьшается с повышением температуры.

Качество известкового молока заметно зависит от качества извести. Примеси (особенно Al2O3) повышают вязкость молока. Большое значение имеет температура обжига карбонатного сырья: чем она выше, тем медленнее гасится полученная известь и тем менее дисперсным получается известковое молоко. Если температура обжига мела превышает 1350 ˚С, получаемая известь практически не гасится водой.

Из примесей, встречающихся в извести, на продолжительность гашения больше всего влияет сульфат кальция, с увеличением содержания которого скорость гашения уменьшается.

2.Технологическая схема получения известкового молока

Технологическая схема получения известкового молока включает две основные операции: гашение извести горячей водой и очистку известкового молока от крупных кусков необожженного карбонатного сырья, мелких зерен недопала, перекала и других нерастворимых примесей.

Схема приготовления известкового молока показана на рис. 5. Из рабочего бункера 2 известь подается лотковым питателем 1 во вращающийся барабан-гаситель 3, куда одновременно поступают нагретая вода и вода после промывки отбросных примесей извести (слабое известковое молоко). При гашении в гасителе 3 образуется известковое молоко с примесью твердых частиц различного размера, которое поступает в сортировочный барабан 5, представляющий собой сито с отверстиями размером 40 мм. Сортировочный барабан является продолжением гасителя, вращается вместе с ним и служит для отделения от известкового молока крупных кусков недопала (размером более 40 мм). В конце барабана 5 эти куски промываются горячей водой, поступают на транспортер 6 и передаются в известковые печи для повторного обжига.

Сортировочный барабан 5 заключен в кожух, оборудованный двумя вытяжными трубами для удаления образующегося в гасителе пара. Одна труба идет к конденсатору 4, где пар из гасителя подогревает воду, расходуемую на гашение, а вторая труба выведена в атмосферу на случай ремонта или чистки конденсатора.

Известковое молоко вместе с твердыми частицами размером менее 40 мм, проходящими через отверстия в барабане 5, поступает в сортировочный барабан 7: вращающееся перфорированное сито с отверстиями 2 мм. Здесь от известкового молока отделяются частицы размером более 2 мм, и оно, пройдя сито, попадает в конусообразный приемник кожуха, в который заключен сортировочный барабан, и далее подвергается окончательной очистке от примесей в классификаторе 14.

Оседающий на дне классификатора шлам выгребается реечным механизмом, промывается горячей водой и поступает в мешалку шлама 13. Концентрированное молоко, освобожденное от шлама, подается в мешалку известкового молока 15 и далее в отделение дистилляции.

Оставшиеся в сортировочном барабане 7 твердые частицы размером более 2 мм при вращении барабана постепенно перемещаются вдоль него и выгружаются в шнек 8, с помощью которого они передаются в шаровую мельницу мокрого помола 9. В мельнице одновременно с размолом происходит гашение извести, вскрываемой при размоле кусков. Образующееся в мельнице слабое известковое молоко вместе с примесями перетекает в мешалку 10 и далее для очистки от шлама откачивается центробежным насосом в виброгрохот 11. Шлам из виброгрохота поступает в мешалку отбросного шлама 13, а очищенное слабое известковое молоко направляется в мешалку 12, откуда насосом подается в гаситель.

3.Технологический режим отделения известкового молока

К наиболее важным регламентируемым показателям, характеризующим качество известкового молока и обеспечивающим нормальную работу отделения дистилляции, относятся концентрация Са(ОН)2 или свободного СаО и температура известкового молока. На содовых заводах концентрацию свободного СаО в известковом молоке называют титром молока, так как ее определяют титрованием молока соляной кислотой в присутствии индикатора - фенолфталеина.

Для производства необходимо, чтобы содержание Са(ОН)2 в известковом молоке было возможно выше, так как при этом уменьшается объем дистиллерной жидкости, а следовательно, повышается производительность отделения дистилляции, снижаются расход пара и потери извести и аммиака с отбросной жидкостью дистиллера. Однако, с другой стороны, при чрезмерно высокой концентрации Са(ОН)2 повышается вязкость суспензии, затрудняется работа гасителя и других аппаратов для очистки молока от примесей. Практика показала, что допустимая концентрация Са(ОН)2 в молоке (титр) составляет 200-250 н. д.(нормальное деление). Колебания титра молока должны быть минимальными, так как они усложняют дозирование молока в отделении дистилляции и увеличивают потери извести и аммиака с отбросной жидкостью дистиллера. В последней содержание СаО может колебаться в очень узких пределах (1-2 н. д.), т. е. в пределах одного нормального деления. В аппаратах отделения дистилляции известковое молоко разбавляется примерно в четыре раза.

Титр молока регулируют путем изменения объема воды, подаваемой на гашение. Колебания титра выравнивают в сравнительно больших емкостях - мешалках известкового молока. Масса извести, подаваемой в гаситель, зависит от расхода известкового молока в потребляющих цехах.


^ ПРЕДВАРИТЕЛЬНАЯ ОЧИСТКА СЫРОГО РАССОЛА

1. ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ПРОЦЕССА ОЧИСТКИ

Сырой рассол (310 г NaCl на 1 л. воды) содержит примеси солей кальция и магния, поэтому его очищают от примесей известково-содовым способом. Для удаления солей кальция используют соду, а солей магния— известковое молоко. При этом ионы Са2+ осаждаются в виде СаСОз и ионы Mg2+ — в виде Mg(OH)2.. Высокая степень очистки рассола достигается уже при сравнительно небольших избытках реагентов, что требует высокой точности их дозирования.

Различают два вида осаждения твердых частиц из суспензии — свободное и совместное. При свободном осаждении каждая частица оседает со скоростью, зависящей от ее размера и плотности.

Быстрое оседание мелких частиц возможно лишь при совместном осаждении, когда отдельные частицы объединяются в хлопья и оседают с одинаковой скоростью, что дает четкую границу осветленной части суспензии. Скорость оседания хлопьев может изменяться в широких пределах — от 1 до 4 м/ч — в зависимости от условий осаждения.

Совместное осаждение сопровождается изменениями микроструктуры осадков СаСО3 и Mg(OH)2. Первично выпадающий осадок имеет аморфную структуру, постепенно переходящую в кристаллическую. Размеры отдельных кристаллов СаСО3 достигают 5—10 мкм, в то время как частицы Mg(OH)2 составляют всего лишь несколько сотых долей микрометра. Относительно крупные частицы СаСО3 легче агрегируются в присутствии тонкодисперсного осадка Mg(OH)2, который, адсорбируясь на поверхности СаСО3, выполняет роль коагулянта.

Так как осадки СаСО3 и Mg(0Н)2, образующиеся при рассолоочистке, несут заряды противоположного знака, совместное их присутствие и взаимодействие должно ускорять агрегирование и осаждение осадка. Для достижения высоких скоростей осаждения содержание ионов Са2+ в сыром рассоле должно быть в 3—9 раз больше содержания ионов Mg2+. При этом достигается и высокая степень уплотнения осадка, что снижает потери очищенного рассола с удаляемым шламом.

С повышением температуры уменьшается вязкость рассола, увеличивается скорость осаждения и уплотнения суспензии. Однако чрезмерное возрастание или колебания температуры рассола могут нарушать процесс консолидированного осаждения. Кроме того, для последующей стадии производства — абсорбции аммиака — повышение температуры нежелательно. Поэтому при очистке температуру рассола поддерживают в пределах 12—20 °С. При большом содержании Mg2+ очистку рассола ведут при температуре около 20 °С, а при малом — при 12 °С.

Последовательность введения осадительных реагентов в сырой рассол также существенно влияет на кинетику осаждения солей и уплотнения шлама, при очистке рассолов с малым содержанием магния, осадительные реагенты полезно предварительно смещать и нагреть.

Для увеличения скорости осаждения и уплотнения шлама следует применять по возможности высококонцентрированные растворы осадителей, что затрудняет точность их дозирования. Чтобы избежать это­го и в то же время не вводить лишнюю воду с осадительными реагентами, их разбавляют очищенным рассолом. Концентриро­ванный раствор соды разбавляют до содержания 22—25 н. д. Na2CO2, а известковое молоко — до содержания 60—75 н. д. активного СаО.

Введение в суспензию готовых свежеосажденных кристал­лов — затравки ускоряет осаждение шлама. При увеличении дозы затравки до опре­деленного предела повышается и скорость осаждения.


^ 2. ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ СХЕМА ОЧИСТКИ СЫРОГО РАССОЛА

В зависимости от соотношения в сыром рассоле ионов Cas+ и Mg2+ применяют две технологические схемы очистки сырого рассола. На большинстве содовых заводов Ca2+>Mg2+ в этом случае применя­ется одностадийная схема очистки: рассол одновременно очищается от солей кальция и магния. При слишком большом содержании Mg(OH)2 в рассоле очистку ведут в две стадии.

^ Технологическая схема одноступенчатой очистки.

Содовый раствор, содержащий порядка 100—110 н. д. Na2CO3, поступает в мешалку содового раствора 1. Разбавленное очищенным рассолом известковое молоко из гасильного отделения поступает в мешалку известкового молока 9. Содовый раствор после разбавления его очищенным рассолом в емкости 7 и известковое молоко направ­ляются в каустификатор 8.

Каустифицированный содовый раствор через емкость хранения раствора ^ 6 поступает в смеситель 2, куда подается сырой рассол, а затем в реактор 3, где начинает протекать процесс одновременной кристаллизации СаСОз и Mg(OH)2. Для завершения процесса кристаллизации, обеспечения получения однородных кристаллов и для уплотнения и отделения образующегося шлама от рассола суспензия поступает в отстойник 4. Шлам гребковой мешалкой, совершающей 5 оборотов в 1 ч, уплотняется, перемещается к центральному выгрузному отверстию, поступает в сборник шлама 5, где разбавляется водой, и откачивается далее на «белое море». Если очистка сырого рассола осуществляется без предварительной каустификации содового раствора, из приведенной схемы исключается каустификатор 8, а реагенты и сырой рассол одновременно подаются в смеситель 2. При двухступенчатой очистке технологическое оформление каждой ступени идентично описанной схеме, за исключением лишь того, что на первую ступень дается только известковое молоко, а на вторую — содовый раствор.


^ АММОНИЗАЦИЯ ОЧИЩЕННОГО РАССОЛА

1 ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ПРОЦЕССА АММОНИЗАЦИИ (АБСОРБЦИИ)

Основное назначение стадии абсорбции заключается в приготовлении аммонизированного рассола такой концентрации, которая требуется для процесса карбонизации.

Аммиак в производстве соды из NaCl служит для накопления в рассоле ионов НСО3 в виде NН4НСО3 и для связывания иона хлора в виде NH4C1:

NaCl + NH4HCO3↔NaHCO3 + NH4Cl.

Аммиак не входит в состав конечного продукта — соды — и после регенерации из хлорида аммония возвращается вновь на аммонизацию рассола.

Основной поток аммиака, составляющий примерно 460 кг/т соды, поступает на станцию аммонизации из отделения дистилляции, меньшее количество аммиака (75 кг/т) из отделения карбонизации и около 4 кг/т с воздухом, отсасываемым из барабанных вакуум-фильтров. Все эти потоки газа содержат кроме аммиака диоксид углерода и водяные пары.

Аммиак растворяется в воде с выделением тепла:

NH3 (г) +H3O (ж) ↔ NH4OH (p) +35,2 кДж.

В водном растворе устанавливается равновесие между гидратированной и негидратированной формами аммиака:

NH3 (р) + Н2О (ж) ↔ NH4ОН (р).

Диоксид углерода плохо растворяется в воде, и процесс гидратации растворенного СО2 протекает медленно. С другой стороны, растворенный негидратированный диоксид углерода легко взаимодействует с негидратированньм растворенным аммиаком, образуя карбамат аммония

СО2 (р) + 2NH3 (р) ↔ NH2COONH4(p) + 68,3 кДж.

Образующийся карбамат аммония представляет собой соль слабых кислот и основания и гидролизуется в растворе

NH2COONH4 (р) + Н2О (ж) ↔ NH4HCO3(p)+NH3(p) —27,6 кДж.

В результате растворенный диоксид углерода переходит в гидратированную форму НСО3-. Однако гидролиз карбамата, так же как и гидратация СО2, протекает медленно.

Кроме аммиака и диоксида углерода в абсорбер с газом поступает водяной пар. При аммонизации большая часть водяных паров конденсируется, при этом объем рассола увеличивается на 3—4% и соответственно снижается концентрация NaCl. Для уменьшения разбавления аммонизированного рассола и снижения тепловой нагрузки на абсорбер газ перед поступлением в абсорбер охлаждается в холодильнике газа дистилляции (ХГДС). Однако при снижении температуры газа менее 55 °С возможно взаимодействие газообразных NH3, СО2 и Н2О с образованием твердых солей, которые, отлагаясь на стенках, забивают холодильник и трубопроводы.

Изменение объема рассола на всех стадиях аммиачно-содового производства можно проследить по изменению концентраций С1иона, который на всем протяжении процесса остается в жидкой фазе.


^ 2. ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ СХЕМА ОТДЕЛЕНИЯ АБСОРБЦИИ

В отделении абсорбции должна быть обеспечена высокая степень очистки отходящих газов от аммиака, поэтому здесь газы промывают свежим рассолом или рассолом, содержащим минимальное количество аммиака. Кроме того, в отделении абсорбции должен быть получен рассол, содержащий 100— 106 н. д. аммиака. Для этого необходимо отводить тепло, выделяющееся при растворении NН3 и СО2 в рассоле и их взаимодействии, а также при конденсации водяных паров.

В зависимости от способа отвода тепла различают несколько технологических схем отделения абсорбции. Чаще всего применяются схемы с одновременным охлаждением и жидкой и газовой фазы.

Очищенный рассол подают в напорный бак 1, расположенного на высоте 48,5 м, откуда самотеком он направляется в промыватели. Во второй промыватель газа колонн (ПГКЛ-2) 3 обычно поступает 75% всего количества рассола; остальные 25% — в промыватель воздуха фильтров (ПВФЛ) 2. Из промывателей 3 и 2 рассол двумя потоками поступает в промыватель газа 4.

В промывателе воздуха фильтров поглощается аммиак из воздуха, прошедшего через фильтрующую ткань вакуум-фильтров и содержащего 0,5—2,0 % (об.) NНз, увлекаемого из фильтровой жидкости. В промывателе 4 рассол поглощает аммиак, оставшийся в газе после абсорберов. Наконец, в ПГКЛ-2 извлекается аммиак из отходящих газов отделения карбонизации, содержащих до 10% (об.) аммиака.

После промывки отходящих газов рассол из промывателя 4 поступает в первый абсорбер (АБ-1) 5, а затем во второй (АБ-2) 6. Противотоком рассолу через абсорберы проходит аммиачный газ из отделения дистилляции. Этот газ поступает в отделение абсорбции при 70 °С. Перед поступлением в АБ-2 он охлаждается до 58 °С в холодильнике газа дистилляции (ХГДС) 7.

В первом абсорбере 5 поглощается примерно половина аммиака, поступающего из отделения дистилляции. Попутно из газа извлекается также диоксид углерода. В результате поглощения аммиака и его взаимодействия с СО2 температура рассола в АБ-1 возрастает до 60—63 °С. Дальнейшее поглощение аммиака во втором абсорбере 6 протекает одновременно с охлаждением рассола и газа в трубчатых холодильниках, расположенных внутри АБ-2. Охлаждающие трубки холодильников орошаются сверху через распределительную плиту рассолом изАБ-1, а снизу в межтрубном пространстве поднимается газ из холодильника 7. Выделяющееся при поглощении NH3 и СО2 тепло отводится охлаждающей водой, проходящей внутри трубок.

Аммонизированный рассол, выходящий из АБ-2 при 65°С, охлаждается далее в холодильнике 8 и при температуре не более 40°С поступает в сборник аммонизированного рассола (САР) 10. Для охлаждения рассола чаще всего используют оросительные, трубчатые и пластинчатые холодильники.


^ КАРБОНИЗАЦИЯ АММОНИЗИРОВАННОГО РАССОЛА


ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ СХЕМА И ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ПРОЦЕССА КАРБОНИЗАЦИИ

Процесс насыщения аммонизированного рассола диоксидом углерода приводит к образованию гидрокарбоната натрия

NaCl + NH3 + CO2 + Н2О ↔ NaHCO3 + NH4C1

Количество СО2, абсорбированного аммонизированным рассолом, характеризуется степенью карбонизации системы Rс, которая представляет собой отношение количества поглощенного диоксида углерода (включая содержание его в твердой фазе), т. е. [СО2 общ.], к общему содержанию аммиака в жидкой фазе.



Отделение карбонизации комплектуется сериями колонн. В состав серии входят колонны предварительной карбонизации и осадительные карбонизационные колонны. Периодически каждую из осадительных карбонизационных колонн (КЛ) ставят на промывку, тогда она выполняет функции колонны предварительной карбонизации.

Аммонизированный рассол поступает в колонну предварительной карбонизации (КЛПК) , осуществляется промывка этой колонны от гидрокарбоната натрия, осаждающегося на внутренних поверхностях аппарата, и предварительная карбонизация аммонизированного рассола, газом известковых печей, содержащий 38—40 % (масс.) СО2. Затем раствор подается в первый промыватель газа колонн (ПГКЛ-1), в который так же поступает газ из КЛПК (колонны предварительной карбонизации) и осадительных колонн. Здесь происходит более глубокое, извлечение диоксида углерода из карбонизующего газа.



Рис. . Схема процесса карбонизации аммонизированного рассола:

1 - колонна предварительной карбонизации; 2 - теплообменник; 3 - первый промыватель газа колонн; 4 - центробежный насос; 5 - осадительная карбонизационная колонна.


За период прохождения жидкости через промыватель газа ее температура повышается на 5—8° С. Для охлаждения жидкости предусмотрен теплообменник, откуда жидкость поступает в осадительную карбонизационную колонну. В нижнюю часть колонны подается смешанный газ (первый ввод), содержащий диоксид углерода 70—80% (масс), а в среднюю часть — газ известковых печей (второй ввод). Газ из осадительной карбонизационной колонны 5 направляется в промыватель газа колонн, а суспензия — в отделение фильтрации.

Карбонизационные колонны работают сериями, чтобы обеспечить непрерывность потока суспензии, направляемого в отделение фильтрации. В промышленности наибольшее распространение получили серии, состоящие из четырех карбонизационных колонн, из которых три работают в качестве осадительных, а одна — колонна предварительной карбонизации.


^ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ РЕЖИМ ОТДЕЛЕНИЯ КАРБОНИЗАЦИИ

При поддержании технологического режима отделения карбонизации обеспечивается высокая степень использования натрия из рассола, хорошее качество кристаллов осажденного NaHCO3, высокая степень использования диоксида углерода и аммиака, а так же высокая производительность карбонизационных колонн.

Одним из основных факторов, от которых зависит степень использования натрия, является высокая концентрация NaCl, определяемая аналитически содержанием ионов С1 в очищенном рассоле.

В процессе аммонизации рассола возможно разбавление рассола вследствие ряда причин: например, при повышении содержания водяного пара в газе дистилляции. Разбавление аммонизированного рассола контролируются содержанием в нем ионов С1, которое должно быть не ниже 89 н.д.

В процессе карбонизации объем раствора уменьшается вследствие кристаллизации NaHCO3 и выдувания аммиака из жидкости, поэтому в растворе увеличивается концентрация хлорид-ионов. Снижение содержания С1 указывает на наличие утечки.

При повышении температуры суспензии, выходящей из осадительной калонны, уменьшается выход осажденного NaHCO3. Путем поддержания температурного режима работы осадительной колонны должно обеспечиваться требуемое качество кристаллов NaHCO3.

Все мероприятия, приводящие к увеличению скорости осаждения NaHCO3, можно использовать лишь тогда, когда одновременно не ухудшается качество кристаллов.

^ КАЛЬЦИНАЦИЯ ГИДРОКАРБОНАТА НАТРИЯ

1. ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ПРОЦЕССА

Осажденный в процессе карбонизации гидрокарбонат натрия отделяется от маточной (фильтровой) жидкости на обычных барабанных вакуум-фильтрах и при нагревании подвергается разложению, или кальцинации.

Промытый гидрокарбонат содержит [% (масс.)]:

NaHCO3 76—80

Na2CO3 2—6

Общий С1- (в пересчете на NaCl) 0,2—0,4

Общий NH3 0,6—0,8

H2O 14—18

Аммиак нельзя отмыть при промывке осадка, его не удается полностью удалить даже при нагревании до 100 °С. Аммиак в техническом гидрокарбонате находится в виде карбамата натрия. Его кристаллы включаются в кристаллическую решетку NaHCO3, что и объясняет трудность удаления аммиака путем промывки.

Отфильтрованный и промытый осадок гидрокарбоната нат­рия подвергается термическому разложению — кальцинации. Сухой NaHCO3 разлагается по реакции:

2NaHCO3 (тв.)↔ Na2CO3 (тв.) + СО2 (г) + Н2О (п) — 125,6 кДж. (1)

С повышением температуры равновесие реакции сдвигается вправо.

В практических условиях процесс кальцинации сырого тех­нического гидрокарбоната натрия осложняется присутствием при­месей и большого количества влаги, что вызывает комкование соли, ухудшает его перемешивание и процесс теплопередачи. Кроме того, при испарении влаги, представляющей собой на­сыщенный раствор солей, выделяется твердая фаза, которая, кристаллизуясь на стенках печи, образует плотно пристающую к поверхности стенки корку. Твердый слой соли, обладающий плохой теплопроводностью, ухудшает теплопередачу и может служить причиной прогорания стальной, обогреваемой снару­жи, стенки печи. Чтобы исключить эти недостатки, сырой тех­нический гидрокарбонат перед кальцинацией смешивают с го­товой горячей содой (ретурная сода). При этом образуется, как показали микроскопические и рентгенографические исследования, новая твердая фаза — трона Na2CO3-NaHCO3-2H2O:

Гигроскопическая влага гидрокарбоната пе­реходит при образовании троны в кристаллизационную воду. Смесь становится сухой, рассыпчатой, и кальцинация такой смеси проходит без осложнений. Разложение троны протекает по реакции:

3 (Na2CO3•NaHCOs•2HaO) (тв.)→ Na2 СО3• 3NaHCOs (тв.) +

+ 2Na2 СО3 (тв.) + 6Н2О (г) — 320,3 кДж. (3)


^ 2. ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ СХЕМА ПРОЦЕССА КАЛЬЦИНАЦИИ

Суспензия, получаемая в колоннах и содержащая 26% (масс.) осажденного NaHCO3, поступает на вакуум-фильт­ры 6, где осадок отделяется от маточной жидкости. Вместе с промывной водой маточник направляется в отделение дистил­ляции для регенерации аммиака.

Промытый сырой NaHCO3 с вакуум-фильтра подается скребковым или ленточным транспортером 4 в приемник 3 с вертикаль­ной мешалкой, которая раз­рыхляет и проталкивает сырую соль в питатель 2 и далее в смеситель 1. Сюда же шнековым транспортером 7 по­дается горячая ретурная сода в заданном соотношении. Полу­ченная смесь поступает далее во вращающуюся барабанную содовую печь 22, где и протекает процесс кальцинации.

Готовая сода из содовой печи с помощью выгружного шне­ка 17 и передаточного шнека 18 передается в общий сборный шнековый транспортер 19, а затем к элеватору 16. Элеватор разгружает соду на транспортер 11, из которого с помощью распределительного шнека 9 часть соды (ретур) распределя­ется по содовым печам, а часть — готовая продукция — переда­ется на склад в бункеры 5 транспортером 8.

Газ, выходящий из содовых печей при 150 °С, содержит СО2, NH3, водяной пар и содовую пыль и направляется в циклон ^ 10, где большая часть содовой пыли улавливается и передается обратно в содовую печь шнековым транспортером 7. Из циклона газ поступает в общий для всех печей газоход 12 — коллектор газа содовых печей, орошаемый внутри слабой жидкостью, ко­торую получают при охлаждении газа в том же коллекторе до 80 °С и далее в холодильнике газа содовых печей (ХГСП) 13 до38°С.

Образующийся конденсат извлекает из газа оставшуюся пос­ле циклона содовую пыль, NНз и СО2. Этот раствор, содержа­щий Na2CO3, NaHCО3 и углеаммонийные соли, называют сла­бой жидкостью. Часть этой жидкости возвращается обратно на орошение коллектора газа содовых печей, а часть направляется в отделение дистилляции для отгонки NH3 и СО2 и затем — на вакуум-фильтры для промывки гидрокарбоната натрия.


^ РЕГЕНЕРАЦИЯ АММИАКА В ПРОИЗВОДСТВЕ

КАЛЬЦИНИРОВАННОЙ СОДЫ

  1. ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ПРОЦЕССА

Регенерация аммиака из фильтровой и других жидкостей содового производства осуществляется в отделении дистилляции. Обычно часть растворенного аммиака связана с диоксидом углерода, поэтому при разложении карбонатов аммония вместе с аммиаком отгоняется и возвращается в производство диоксид углерода. Гидрокарбонаты аммония гидролизуются в растворе. При этом мало растворимый диоксид углерода выделяется в газовую фазу, а хорошо растворимый аммиак остается в растворе.

Для снижения растворимости аммиака и удаления его в газовую фазу необходимо снизить давление аммиака в газовой фазе. Для этого на содовом заводе используется водяной пар, который, барботируя через жидкость, нагревает ее, и, выделяясь в газовую фазу, разбавляет газ, снижает парциальное давление аммиака, способствуя его удалению из жидкости.

Присутствие СО2 в жидкости снижает равновесное давление аммиака над жидкостью и тем самым затрудняет его отгонку. По этой же причине ухудшается отгонка СО2 в присутствии в растворе аммиака.

^ Таким образом, скорость и полнота отгонки аммиака из жидкости зависит от температуры, давления аммиака в газовой фазе и от состава жидкости.

Для регенерации аммиака из хлорида аммония необходимо действие более сильной щелочи, которая могла бы вытеснить NH4+ из хлорида. В содовом производстве для этой цели используется известковое молоко


2NH4Сl(р) + Са(ОН)2 (тв.) ↔ СаС12(р) + 2NH3 (р)+2Н2О(ж)+24,4 кДж. (3)


Скорость этой реакции определяется скоростью растворения Са(ОН)2. Аммиак, образующийся при разложении NH4CI, отгоняется путем дистилляции при нагревании жидкости до 95—115°С острым паром.

Перед подачей известкового молока необходимо тщательно разложить карбонат аммония и удалить из раствора диоксид углерода. В противном случае карбонат аммония будет взаимодействовать с известковым молоком что приведет к потерям СО2 и перерасходу известкового молока.


(NH4)2CO3 + Са (ОН)2 ↔ СаСО3 + 2NH3 + 2Н2О —8 кДж, (4)


В фильтровой жидкости присутствует некоторое количество Na2SO4, образующегося при очистке сырого рассола от CaSO4 и MgSO4. При наличии в растворе ионов Са2+(СаС12) протекает реакция образования гибса:


Na2SO4 (p) + СаС12 (р) ↔ CaSO4 (тв.) + 2NaCl (p) — 13,8 кДж (5)



  1. ^ ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ СХЕМА РЕГЕНЕРАЦИИ АММИАКА


Общее количество аммиака, циркулирующего в производстве, составляет около 530 кг/т соды. Из них примерно 450 кг регенерируется из фильтровой жидкости по схеме так называемой большой дистилляции.

Фильтровая жидкость из напорного бака 6 через расходомер 5 поступает в трубки кожухотрубчатого теплообменника 4 — конденсатора дистилляции (КДС) —и движется в нем сверху вниз. В межтрубном пространстве КДС противотоком жидкости движется горячая парогазовая смесь, выходящая из теплообменника дистилляции (ТДС) 2. В результате теплообмена фильтровая жидкость нагревается и NH4HCO3, находящийся в жидкости, разлагается. Выделяющийся диоксид углерода снижает интенсивность теплопередачи, поэтому он удаляется из трубок и присоединяется к основному потоку газа, выходящего из межтрубного пространства КДС.

Парогазовая смесь, проходя межтрубное пространство, охлаждается и из нее конденсируется водяной пар. В образующемся конденсате растворяется часть NH3 и СО2 из газа. Конденсат удаляется из КДС.

Газ из КДС направляют для дополнительного охлаждения и осушки в холодильник газа дистилляции (ХГДС), находящийся в отделении абсорбции. В результате охлаждения газа также образуется конденсат, содержащий NH3 и СО2, его направляют далее на малую дистилляцию через расходомер 8. В результате взаимодействия Са(ОН)2 с NH4C1 образуются СаСl2 и NH3. Оставшееся в жидкости небольшое количество карбоната аммония также реагирует с Са(ОН)2, что приводит к излишнему расходу известкового молока и потере СО2.



Рис. 11. Технологическая схема отделения дистилляции

1—дистиллер; 2— теплообменник дистилляции; 3 — внешний перелив жидкости; 4 — кон­денсатор дистилляции; 5, 6 — напорный бак; 7 — мешалка из­весткового молока; 8 — щелевые расходомеры; 9 — смеситель; 10 — первый испаритель; 11 — второй испаритель; 12 — пескоуловитель


Жидкость из смесителя 9 поступает в дистиллер ДС 1 для отгонки аммиака. В нижнюю часть ДС подают острый пар, который нагревает жидкость, при этом выделяется аммиак.

Парогазовая смесь из ДС поступает в ТДС, предварительно пройдя верхнюю часть смесителя, не заполненную жидкостью и выполняющую роль брызгоуловителя.

Для использования тепла горячую жидкость из ДС направляют в первый испаритель (ИС-1) 10, где в результате снижения давления до атмосферного выделяется пар, используемый в схеме малой дистилляции. При «горячем» режиме, когда температура жидкости в смесителе превышает 93 °С, а на выходе из ДС составляет 115°С, для более полного использования тепла жидкости ее направляют из ИС-1 во второй испаритель (ИС-2) 11. Здесь за счет вакуума, создаваемого термокомпрессором, выделяется дополнительное количество пара с пониженным давлением и температурой, используемого на стадии малой дистилляции.

Из ИС-2 дистиллерная жидкость идет в пескоуловитель 12.


  1. ^ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ РЕЖИМ ПРОЦЕССА РЕГЕНЕРАЦИИ АММИАКА

Режим работы аппаратов в отделении дистилляции зависит от давления внизу дистиллера. Оно определяет давление и температуру поступающего греющего пара. Давление внизу ДС определяется сопротивлением последовательно соединенных аппаратов дистилляции и абсорбции, через которые проходят регенерированные NH3 и СО2, и скоростью газового потока. При применении барботажных аппаратов давление в нижней части ДС может достигать 160—170 кПа (1200—1300 мм рт. ст.) при температуре греющего пара 114—116°С. При использовании же скрубберных (кроме. ДС) аппаратов давление внизу ДС может быть 77—100 кПа (580—750 мм рт. ст.), а температура 94— 100 °С.

Работа при повышенных давлениях и температуре имеет ряд преимуществ. Прежде всего увеличивается производительность аппаратов дистилляции, что весьма важно, так как отделение дистилляции обычно является узким местом в производстве со­ды. Зависимость производительности аппаратов дистилляции от давления для ДС диаметром 2,75 м показана на рис. 55.

Предельная производительность аппаратов дистилляции определяется максимально допустимой скоростью парогазовой смеси в свободном сечении аппарата. Превышение этой скорости приводит к резкому увеличению гидравлического сопротивления и брызгоуноса (вплоть до «подвисания» жидкости в аппаратах), уменьшению относительной поверхности массообмена, а следовательно, и к ухудшению степени отгонки СО2 и NH3. В дистиллере максимально допустимая скорость парогазовой смеси составляет 1,5 м/с и в скрубберном ТДС — 2 м/с, считая на свободное сечение. При повышении давления объем парогазовой смеси уменьшается, тогда при тех же скоростях через аппарат можно пропустить большее количество пара (а также и тепла), т. е. увеличить производительность аппарата. Кроме того, с повышением температуры интенсифицируются процессы, протекающие в аппаратах, что также способствует увеличению производительности.

При проведении дистилляции под давлением уменьшается количество водяных паров, поступающих на сорбцию из ХГДС, за счет снижения равновесной доли водяных паров в газе и уменьшения разбавления рассола в процессе абсорбции. С повышением давления и температуры жидкости после ДС возрастает количество пара, получаемого в испарителях. Требуемое количество этого пара и определяет экономически целесообразный предел повышения давления в процессе дистилляции. Расчет показывает, что оптимальным давлением в нижней части ДС является 166,0 кПа (1250 мм рт. ст.).

К недостаткам повышенного давления при прочих одинаковых условиях, кроме необходимости тщательной герметизации аппаратов и трубопроводов, можно отнести большие потери аммиака с жидкостью ДС через неплотности аппаратов и трубопроводов. Для устранения этого увеличивают число тарелок в аппарате.

По мере загрязнения дистиллера оседающей на поверхностях гипсовой коркой его производительность, снижается. Рабочий период ДС колеблется в пределах 1,5—6 мес. и более. Он зависит от конструкции ДС, емкости смесителя, качества известкового молока и рассола, а также от температурного режима дистиллера и смесителя.

Как отмечалось ранее, для уменьшения возможности образования инкрустаций гипса на поверхностях ДС процесс дистилляции необходимо вести после смешивания фильтровой жидкости и известкового молока при температурах выше или ниже 93°С, при которой дигидрат CaSO4-2H2O переходит в полугидрат. Поэтому различают два режима: «горячий», когда температура в СМ и ДС не ниже 93 °С, и «холодный», когда температура в этих аппаратах не превышает 93 °С.

Основным показателем работы КДС является температура газа, выходящего из аппарата. Эта температура позволяет контролировать степень использования тепла греющего пара в аппаратах дистилляции: чем ниже температура, тем меньше тепла теряется с уходящей парогазовой смесью. Поэтому она должна быть минимально возможной при условии достаточно хорошей отгонки NH3 и СО2 из фильтровой жидкости. Практика показывает, что при выполнении этих условий температура составляет 68—75°С при 101,0 кПа (760 мм рт. ст.). Повышение температуры свидетельствует об излишне расходуемом паре или недогрузке аппаратов дистилляции по жидкости. При этом дополнительная на­грузка приходится на ХГДС. Понижение температуры свидетельствует о том, что с жидкостью ДС теряются аммиак и СО2.

Основным источником тепла для нагревания фильтровой жидкости является конденсирующийся водяной пар. Образующийся конденсат абсорбирует из газа некоторую долю NH3 и СО2, содержание которых в конденсате зависит от его температуры

При нагревании фильтровой жидкости содержащийся в ней NH4HCO3 начинает разлагаться с выделением СО2 в газовую фазу. Содержание общего СО2 в зависимости от конечной температуры жидкости уменьшается при практически неизменном значении прямого титра в жидкой фазе. Таким образом, газ, выделяющийся из фильтровой жидкости в трубках КДС, содержит практически СО2 и Н2О. Он удаляется из трубок и присоединяется к основному потоку газа, выходящему из межтрубного пространства КДС.

Основным показателем нормальной работы ТДС служит содержание СО2 в выходящей жидкости, а показателем полноты отгонки СО2 и нормального расхода пара является прямой титр жидкости ТДС. Недостаточная отгонка аммиака из жидкости ТДС указывает на плохую отгонку СО2 вследствие недостатка пара. Если прямой титр жидкости ТДС ниже нормы, это свидетельствует не только о хорошей отгонке СО2, но и об излишнем расходе пара, подаваемого в ДС. Показателем нормальной работы ТДС служит также температура уходящей жидкости.









Скачать 410,08 Kb.
оставить комментарий
Дата29.09.2011
Размер410,08 Kb.
ТипКонспект, Образовательные материалы
Добавить документ в свой блог или на сайт

плохо
  2
отлично
  4
Ваша оценка:
Разместите кнопку на своём сайте или блоге:
rudocs.exdat.com

Загрузка...
База данных защищена авторским правом ©exdat 2000-2017
При копировании материала укажите ссылку
обратиться к администрации
Анализ
Справочники
Сценарии
Рефераты
Курсовые работы
Авторефераты
Программы
Методички
Документы
Понятия

опубликовать
Загрузка...
Документы

Рейтинг@Mail.ru
наверх