Инструкция по проектированию двухступенчатых бескомпрессорных систем кондиционирования воздуха icon

Инструкция по проектированию двухступенчатых бескомпрессорных систем кондиционирования воздуха


Смотрите также:
Рабочая программа дисциплины “Системы кондиционирования воздуха” Направление 655900-«Технология...
Испытание систем вентиляции и кондиционирования воздуха...
37 «Проектирование систем вентиляции и кондиционирования воздуха предприятий г. Москвы»...
Повая инструкция по эксплуатации систем кондиционирования воздуха с центральными кондиционерами...
Лекция №11
Система рационального кондиционирования...
Delphi расширяет свою деятельность в россии, центральной и восточной европе...
Реферат по дисциплине Безопасность жизнедеятельности на тему «Механическая вентиляция и...
Рабочая учебная программа дисциплины «Теоретические основы создания микроклимата в помещении»...
Инструкция по проектированию и монтажу систем отопления зданий из металлопластиковых труб всн...
Программа предмета «спецтехнология» курсовой подготовки монтажников систем вентиляции и...
Пояснительная записка к годовому отчету за 2009 год I краткая характеристика структуры и...



страницы: 1   2   3   4   5
вернуться в начало

5. Построение процессов на Id-диаграмме проводят в соответствии с п. 15 прил. 2 к настоящей Инструкции:

а) вычисляют общую разность теплосодержаний воздуха в приточном кондиционере

Iпр = (tс2tс4) = 0,24(39,2 – 20,3) = 4,54 ккал/кг;

при равных количествах воздуха в приточном и испарительном кондиционерах Iпр = Iисп;

б) определяют теплосодержание воздуха после испарительного кондиционера.

Из точки ^ 5 проводят линию постоянного теплосодержания I5 до пересечения с  = 100 % в точке tми. От этой точки откладывают величину Iисп.

I8 = I5 + Iисп = 12,9 + 4,54 = 17,44 ккал/кг.

При I8 на линии  = 100% находят температуру воздуха после испарительного кондиционера tc8 = 24,2 °С;

в) определяют температуру воды, поступающей в теплообменники I и III,

t11 = tс8 + 0,2 = 24,2 + 0,2 = 24,4 °С;

г) определяют температуру воздуха tс3 после теплообменника I

tc3 = t11 + 0,5 = 24,4 + 0,5 = 24,9 °С.

Точка 3 находится на линии постоянного влагосодержания, проведенной через точку 1;

д) определяют разность теплосодержаний воздуха в теплообменнике II

III = (tс3tс4) = 0,24(24,9 – 20,3) = 1,1 ккал/кг;

е) определяют температуру воды, поступающей в теплообменник II,

t9 = tc4 – 0,3 = 20,3 – 0,3 = 20 °С

и температуру воды после теплообменника II при ВМК = 1,5

;

ж) определяют температуру точки росы воздуха после оросительной камеры МК

tp7 = t9 – 0,2 = 20 – 0,2 = 19,8 °С,

при  = 95 % и tp7 = 19,8 °С на Id-диаграмму наносят точку 7 и определяют теплосодержание I7 = 13,7 ккал/кг и температуру tc7 = 20,5 °С;

з) определяют параметры воздуха после теплообменника ^ III:

теплосодержание воздуха

I6 = I7 – III = 13,7 – 1,1 = 12,6 ккал/кг,

температуру воздуха в точке пересечения линий I6 и d5 tc6 = 25,8 °С;

и) определяют разность теплосодержаний в оросительной камере БК

IБК = I8I7 = 17,44 – 13,7 = 3,74 ккал/кг

и температуру воды, поступающей в оросительную камеру БК, при ВБК = 1,8;

;

к) полученные точки (2, 3, 4) и (5, 6, 7, 8) соединяют прямыми линиями (см. рис. 16).

Пример 2 (обратная задача)

В примере рассматривается БСКВ, в которой приточный и испарительный кондиционеры работают на наружном воздухе (рис. 17).

Рис. 17

^ Исходные данные

а) расчетные параметры наружного воздуха для Москвы: tн = 28,5°С; Iн = 12,9 ккал/кг;

б) производительность БСКВ по воздуху G = 37 800 кг/ч;

в) в качестве теплообменников I и II приняты три трехрядные секции Кт03.1030.0, а теплообменника III – две секции Кт03.1030.0, соединенные по воде по схеме б рис. 6. Установленные поверхности охлаждения (zI = 9; zII = 9; zIII = 6) соответствуют характеристике системы по п. 3 табл. 1 и линии 3 на рис. 10.

Конструктивные характеристики секции Кт03.1030.0: Fохл = 162,8 м2, fж = 1,44 м2;  = 0,00419 м2. Конструктивные характеристики установленных теплообменников приведены в табл. 4.

Таблица 4


Теплообменник

Критерий глубины

Отношение живых сечений

I





II





III





г) условные коэффициенты орошения в I, II и III теплообменниках приняты 1,2; 1,5; 0,6 (см. табл. 1);

д) теплоизбытки в помещении составляют Qпом = 81 500 ккал/ч, а луч процесса в помещении равен  = 1900;

е) рабочая схема системы приведена на рис. 1.

Требуется определить температуру, до которой может быть охлажден воздух, в приточном кондиционере, и построить на Id-диаграмме процессы, протекающие в элементах БСКВ.

Решение

1. Определение температуры приточного воздуха ведется в соответствии с требованиями п. 18 прил. 2 к настоящей Инструкции:

а) на Id-диаграмму наносят параметры наружного воздуха в точке 1 (рис. 17);

б) определяют температуру воздуха, поступающего в приточный кондиционер: tc2 = tн + 1,5 = 28,5 + 1,5 = 30°С (точка 2)

и по Id-диаграмме вычисляют температуру мокрого термометра tми и точки росы tри воздуха, поступающего в испарительный кондиционер, tми = 19°С, tри = 13,7°С (см. рис. 17);

в) вычисляют критерий

;

г) вычисляют критерий ^ Rс по диаграмме на рис. 14 при (tp – tвн) = (tри tми) = 13,7 – 19,0 = –5,3°С и tми = 19,0°С, принимая tp = tри и tвн = tми, критерий Rc = 3,1;

д) вычисляют величину комплекса (1 = МRс)

(1 + МRс) = 1 + 0,6753,1 = 3,09;

е) определяют относительное изменение температуры воздуха по графику рис. 10 (линия ^ 3) или по формуле

= 0,331(1 + МRc)0,63 = 0,3313,090,63 = 0,673;

ж) вычисляют температуру приточного воздуха tс4

tc4 = tc2(tc2tри) = 30 – 0,673(30 – 13,7) = 19°С.

2. Построение процессов в БСКВ на Id-диаграмме проводят в последовательности, изложенной в п. 15 прил. 2 к настоящей Инструкции:

а) определяют общую разность теплосодержаний воздуха в приточном кондиционере

Iпр = (tс2tс4) = 0,24(30 – 19) = 2,64 ккал/кг (см. рис. 17)

б) при условии Iпр = Iисп определяют теплосодержание воздуха после испарительного кондиционера. Из точки 5 проводят линию постоянного теплосодержания I5 до пересечения с  = 100% в точке tми. От этой точки откладывают величину Iисп

I8 = I5 + Iисп = 12,9 + 2,64 = 15,54 ккал/кг

и при I8 на линии  = 100% находят температуру воздуха после испарительного кондиционера tс8 = 24,2°С;

в) определяют температуру воды, поступающей в теплообменник II,

t11 = tc8 + 0,2 = 22 + 0,2 = 22,2°С;

г) определяют температуру воздуха tc3 после I теплообменника

tc3 = t11 + 0,5 = 22,2 + 0,5 = 22,7°С;

точка 3 на Id-диаграмме наносится при d1 = 9,8 г/кг и tc3 = 22,7°С;

д) определяют разность теплосодержаний воздуха в теплообменнике II

III = (tс3tс4) = 0,24(22,7 – 19) = 0,89 ккал/кг;

е) определяют температуру воды, поступающей в теплообменник II,

t9 = tc4 – 0,3 = 19 – 0,3 = 18,7°С,

и температуру воды после теплообменника II при ВМК = 1,5

;

ж) определяют температуру точки росы воздуха после оросительной камеры МК

tp7 = t9 – 0,2 = 18,7 – 0,2 = 18,5°С,

температуру tc7 и теплосодержание воздуха I7 после оросительной камеры МК при  = 95% и tp7 = 18,5°С;

tc7 = 19,2°С, I7 = 12,7 ккал/кг;

з) определяют теплосодержание воздуха после теплообменника III

I6 = I7 – III = 12,7 – 0,89 = 11,81 ккал/кг,

температуру воздуха после теплообменника ^ III в точке пересечения линий I6 и d5 = 9,8 г/кг tс6 = 24,0°С;

и) определяют разность теплосодержаний воздуха в оросительной камере БК

IБК = I8I7 = 15,54 – 12,7 = 2,84 ккал/кг

и температуру воды, поступающей в оросительную камеру БК, при ВБК = 1,8

.

Полученные точки (2, 3, 4) и (5, 6, 7, 8) соединяют прямыми линиями.

3. Для определения параметров воздуха в помещении из точки 4 (рис. 17) проводят луч процесса в помещении  = 1900. При перепаде t = 6°С параметры внутреннего воздуха в помещении

tc13 = 25°С,  = 54%.

Пример 3

В примере приведен аналитический расчет БСКВ. Приточный и испарительный кондиционеры работают на наружном воздухе (рис. 18).

Рис. 18

^ Исходные данные

а) расчетные параметры наружного воздуха:

tн = 32,6°С; Iн = 11,8 ккал/кг; В = 715 мм рт. ст. d1 = 6,5 г/кг;

б) параметры воздуха, поступающего в приточный кондиционер (точка 2):

tc2 = tн + 1,5 = 32,6 + 1,5 = 34,1°С, I2 = 12,15 ккал/кг;

в) параметры воздуха, поступающего в испарительный кондиционер (точка 5):

tc5 = 32,6 и I5 = 11,8 ккал/кг;

г) производительность по воздуху приточного и испарительного кондиционеров принята одинаковой и равной G = 74 400 кг/ч;

д) в качестве теплообменников I и II приняты четыре трехрядные секции Кт06.1030.0, а теплообменника III – две секции Кт06.1030.0, соединенные по воде по схеме б на рис. 6. Секция Кт06.1030.0 имеет следующие конструктивные характеристики: поверхность охлаждения Fохл = 327,4 м2, живое сечение для прохода воздуха fж = 2,88 м2, живое сечение для прохода воды  = 0,00419 м2. Конструктивные характеристики установленных теплообменников приведены в табл. 5.

Таблица 5


Теплообменники

Поверхность

охлаждения

Fохл, м2

Живое сечение

для прохода

воздуха fж, м2

Живое сечение

для прохода

воды , м2

I

1309,6

2,88

0,03352

II

1309,6

2,88

0,03352

III

654,8

2,88

0,01676

е) условные коэффициенты орошения теплообменников I, II и III приняты соответственно = 1; = 1; = 0,7;

ж) в качестве оросительной камеры малого контура циркуляции воды принимают форсуночную камеру Кт-60 с плотностью форсунок 18 шт/м2 ряд, диаметр форсунок 3,5 мм, а камеры большого контура – форсуночную камеру Кт-60 с плотностью форсунок 24 шт/м2 ряд, диаметр форсунок 4 мм.

^ Решение

Аналитический расчет БСКВ проводят в соответствии с пп. 20–29 прил. 2 к настоящей Инструкции.

1. На Id-диаграмме (рис. 18) наносят параметры воздуха, поступающего в приточный кондиционер (точка^ 2) и в испарительный кондиционер (точка 5).

2. Предварительно задаются в соответствии с п. 1 прил. 2 к настоящей Инструкции температурой приточного воздуха tc4 = 17,5 °С и при d1 = 6,5 г/кг находят его теплосодержание

^ I4 = 8,15 ккал/кг.

3. Предварительно определяют начальную температуру воды, поступающей в теплообменники I и III. Для этого:

а) определяют перепад теплосодержаний в приточном кондиционере

Iпр = I2I4 = 12,15 – 8,15 = 4 ккал/кг;

б) при одинаковых производительностях по воздуху перепад теплосодержаний в испарительном кондиционере ^ Iисп должен быть равен перепаду теплосодержаний в приточном кондиционере Iпр;

в) определяют теплосодержание воздуха после испарительного кондиционера (точка 8 на рис. 18)

I8 = I5 + Iисп = 11,8 + 4 = 15,8 ккал/кг;

г) температуру воздуха после испарительного кондиционера определяют при ^ I8 на линии  = 100%

tc8 = 21,8°С;

д) начальную температуру воды, поступающей в теплообменники I и III, принимают на 0,2°С выше tc8, см. п. 15в приложения к настоящей Инструкции

t11 = 21,8 + 0,2 = 22°С.

4. Расчет теплообменника I проводят в соответствии с п. 25 прил. 2 к настоящей Инструкции:

а) определяют критерий глубины

;

б) определяют отношение живых сечений

;

в) определяют весовую скорость воздуха в живом сечении теплообменника

кг/м2с;

г) определяют расход воды в теплообменнике

WI = Gпр = 74 4001 = 74 400 кг/ч;

д) определяют скорость воды в трубках теплообменника

м/с;

е) определяют величину начальной движущей силы теплообмена (tctвн), когда tc = tc2 = 34,1°С и tвн = t11 = 22°С,

(tctвн) = 34,1 – 22 = 12,1°С;

ж) определяют величину охлаждения воздуха в теплообменнике I по уравнению (5)

tcI = 0,47512,10,967,20,250,620,144550,385,90,12 = 10,6°С

з) определяют температуру воздуха после теплообменника I

tc3 = tc2 – tcI = 34,1 – 10,6 = 23,5°С;

и) определяют конечную температуру воды после теплообменника ^ I по уравнению (7), если tвн = t11 и tвк =,

;

к) определяют сопротивление теплообменника по воздуху по уравнению (8)

НI = 0,0866127,21,87 = 41,5 мм вод. ст.

5. Расчет теплообменника III проводят в соответствии с п. 26 прил. 2 к настоящей Инструкции:

а) определяют критерий глубины

;

б) определяют отношение живых сечений

;

в) определяют весовую скорость воздуха в живом сечении теплообменника

;

г) определяют расходы воды в теплообменнике

WIII = Gисп = 74 4000,7 = 52 000 кг/ч;

д) определяют скорость воды в трубках теплообменника

м/с;

е) определяют величину начальной движущей силы теплообмена (tсtвн), когда tс = tс5 = 32,6°С и tвн = t11 = 22°С:

(tctвн) = 32,6 – 22 = 10,6°С;

ж) определяют величину охлаждения воздуха в теплообменнике III по уравнению (5)

tcIII = 0,47510,60,967,2 0,250,8620,14227,50,31720,12 = 7,5°С;

з) определяют температуру воздуха после теплообменника III

tc6 = tc5 – tcIII = 32,6 – 7,5 = 25,1°С

и его теплосодержание

I6 = I5(tc5tc6) = 11,8 – 0,247,5 = 10 ккал/кг;

и) определяют конечную температуру воды после теплообменника ^ III по уравнению (7), если tвн = t11 и tвк = ,



к) определяют сопротивление теплообменника по воздуху по уравнению (8)





Скачать 0.63 Mb.
оставить комментарий
страница4/5
Дата28.09.2011
Размер0.63 Mb.
ТипИнструкция, Образовательные материалы
Добавить документ в свой блог или на сайт

страницы: 1   2   3   4   5
хорошо
  1
Ваша оценка:
Разместите кнопку на своём сайте или блоге:
rudocs.exdat.com

База данных защищена авторским правом ©exdat 2000-2015
При копировании материала укажите ссылку
обратиться к администрации
Анализ
Справочники
Сценарии
Рефераты
Курсовые работы
Авторефераты
Программы
Методички
Документы
Понятия

опубликовать
Документы

Рейтинг@Mail.ru
наверх
Разработка сайта — Веб студия Адаманов