Инструкция по проектированию двухступенчатых бескомпрессорных систем кондиционирования воздуха icon

Инструкция по проектированию двухступенчатых бескомпрессорных систем кондиционирования воздуха


Смотрите также:
Рабочая программа дисциплины “Системы кондиционирования воздуха” Направление 655900-«Технология...
Испытание систем вентиляции и кондиционирования воздуха...
37 «Проектирование систем вентиляции и кондиционирования воздуха предприятий г. Москвы»...
Повая инструкция по эксплуатации систем кондиционирования воздуха с центральными кондиционерами...
Лекция №11
Система рационального кондиционирования...
Delphi расширяет свою деятельность в россии, центральной и восточной европе...
Реферат по дисциплине Безопасность жизнедеятельности на тему «Механическая вентиляция и...
Рабочая учебная программа дисциплины «Теоретические основы создания микроклимата в помещении»...
Инструкция по проектированию и монтажу систем отопления зданий из металлопластиковых труб всн...
Программа предмета «спецтехнология» курсовой подготовки монтажников систем вентиляции и...
Пояснительная записка к годовому отчету за 2009 год I краткая характеристика структуры и...



страницы: 1   2   3   4   5
вернуться в начало
Аналитический метод расчета

20. С помощью аналитического метода рассчитываются системы БСКВ при различных производительностях по воздуху (в том числе при отличных от номинальных по ряду Кт и при неравных производительностях приточных и испарительных кондиционеров).

Этот метод применим к системам, компонуемым из типовых секций Кт, а также к системам из оборудования, серийно выпускаемого промышленностью.

21. При применении аналитического метода расчета БСКВ предварительно должны быть известны:

параметры наружного воздуха;

параметры воздуха, поступающего в приточный и испарительный кондиционеры;

количество воздуха, поступающего в приточный и испарительные кондиционеры;

температура охлажденного воздуха в приточном кондиционере (для решения прямых задач см. пп. 14 и 15 прил. 2 к настоящей Инструкции);

конструктивные и гидродинамические характеристики системы (для решения обратных задач см. пп. 17 и 18 прил. 2 к настоящей Инструкции).

Для теплообменников I, II и III должны быть известны: тип секций воздухонагревателей кондиционера, тип секций поверхностных воздухоохладителей или марка калориферов;

воздухоохлаждающая поверхность Fохл2) каждого теплообменника; живое сечение для прохода воды  (м2) каждого теплообменника; живое сечение для прохода воздуха fж2) каждого теплообменника; условные коэффициенты орошения теплообменников

,

где ^ W – расход воды, проходящей через теплообменник, кг/ч;

G – расход воздуха, кг/ч.

Для оросительных камер малого и большого контуров циркуляции должны быть известны: типы оросительных камер, число и диаметры форсунок.

Примечание. Коэффициент Вусл должен находиться в пределах от 0,6 до 1,8. Оптимальные условные коэффициенты орошения для теплообменников I, II, III соответственно 1,2; 1,5; 0,6.

22. Сущность аналитического метода расчета малого и большого контуров циркуляции БСКВ с учетом требований в пп. 5 и 6 прил. 2 к настоящей Инструкции заключается в следующем:

а) предварительно рассчитывают теплообменники I и III большого контура циркуляции с целью нахождения параметров охлажденного в них воздуха, который поступает в теплообменные аппараты малого контура циркуляций (теплообменник II и оросительную камеру МК);

б) рассчитывают теплообменные аппараты малого контура циркуляции и определяют температуру охлажденного воздуха tс4 и параметры воздуха после оросительной камеры МК, которые являются начальными для оросительной камеры большого контура циркуляции;

в) рассчитывают оросительную камеру большого контура циркуляции с целью определения температуры холодной воды, необходимой для работы теплообменников I и III;

г) предварительно определяют температуру холодной воды, поступающей в теплообменники I и III, а также параметры воздуха, охлажденного в этих теплообменниках, в соответствии с указаниями п. 15 а – г и з прил. 2 к настоящей Инструкции.

При неравенстве количеств воздуха, проходящего в приточном и испарительном кондиционерах, величина Iисп находится по выражению:

. (1)

^ Последовательность расчета

23. Наносят на Id-диаграмму параметры воздуха, поступа­ю­ще­го в приточный и испарительный кондиционеры в соответствии с п. 16а и б прил. 2 к настоящей Инструкции.

24. Предварительно задаются температурой охлажденного воздуха tс4 (рис. 9) в соответствии с указаниями пп. 1 и 14 прил. 2 к настоящей Инструкции и определяют начальную температуру воды, поступающей в теплообменники I и III (точка 11 на рис. 9) в соответствии с п. 15 а – в того же приложения.

25. Рассчитывают теплообменник ^ I. Расчет сводится к нахождению температуры охлажденного воздуха tc3 (рис. 9). При расчете теплообменника определяют:

а) критерий глубины ;

б) отношение живых сечений ;

в) весовую скорость воздуха в живом сечении теплообменника

; (2)

г) расход воды в теплообменнике

W = GпрВусл; (3)

д) скорость воды в трубках теплообменника

; (4)

е) величину начальной движущей силы теплообмена (tctвн), приняв tвн равной начальной температуре воды t11, поступающей в теплообменник, а tc = tc2;

ж) величину охлаждения воздуха в теплообменнике tc по уравнению

, (5)

где С – коэффициент, для перекрестного движения контактирующих сред ^ С = 0,96 – 0,97, для противоточного движения сред С = 1.

Примечание. Уравнение (5) справедливо для расчета спирально-навивных теплообменников (секций подогрева или охлаждения) центральных кондиционеров Кт или Кд. При расчете теплообменников приточного кондиционера из пластинчатых калориферов полученные по уравнению (5) значения tc должны быть уменьшены на 5–10 %.

з) температуру охлажденного в теплообменнике воздуха (точка 3 на рис. 9)

tc3 = tc2 – tc;

и) конечную температуру отепленной воды tвк, используя уравнение теплового баланса для теплообменника (точка 12 на рис. 9)

Gпр(tc2tc3) = Wcв(tвкtвн), (6)

, (7)

к) сопротивление теплообменника по воздуху в зависимости от типа теплообменника:

для теплообменников со спирально-навивными крупными гоф­ра­ми (секции кондиционеров)

H = 0,0866z(v)1,87, (8)

для калориферов КВБ

H = 0,28z1(v)1,65, (9)

для калориферов К4ВП

H = 0,175z1(v)1,72, (10)

где z – число рядов труб теплообменника по ходу воздуха;

z1 – число калориферов по ходу воздуха.

26. Рассчитывают теплообменник ^ III. Расчет сводится к нахождению по уравнению (5) температуры охлажденного воздуха tс6 (рис. 9).

Последовательность расчета теплообменника III аналогична приведенной в п. 25 прил. 2 к настоящей Инструкции. Начальная температура воды, поступающей в теплообменник III, принимается равной t11 (точка 11 на рис. 9), а в уравнении (5) температура tc = tс5.

27. Рассчитывают теплообменник II. Расчет сводится к определению начальной температуры воды (точка ^ 9 на рис. 9), необходимой для охлаждения приточного воздуха до tс4 (точка 4 на рис. 9).

При расчете:

а) начальную температуру воздуха tс3 принимают равной температуре охлажденного воздуха в теплообменнике I;

б) вычисляют критерий глубины и отношение живых сечений ;

скорости воздуха v и скорости воды  определяют по формулам (2) и (4) п. 25;

в) определяют величину охлаждения воздуха tcII и перепад теплосодержаний III (рис. 9)

tcII = (tc3tc4),

III = (tc3tc4) = I3I4; (11)

г) определяют начальную движущую силу теплообмена (tctвн) из уравнения (5);

д) определяют начальную температуру воды t9, поступающей в теплообменник II (точка 9 на рис. 9),

t9 = tc3 – (tctвн);

е) определяют конечную температуру t10 отепленной воды после теплообменника II (точка 10 на рис. 9) по уравнению (7) и по п. 25к вычисляют сопротивление теплообменника проходу воздуха.

28. Рассчитывают оросительную камеру ^ МК. Расчет заключается в определении коэффициента орошения ВМК, необходимого для требуемого охлаждения воды, циркулирующей в теплообменнике II.

При расчете оросительной камеры МК должны быть известны:

начальная температура воды tвн, которая равна температуре отепленной воды из теплообменника II (точка 10 на рис. 9);

конечная температура tвк охлажденной воды, которая равна начальной температуре воды, поступающей в теплообменник II (точка 9 на рис. 9);

начальные параметры воздуха (температура tс и точка росы tp) перед оросительной камерой МК. Эти параметры соответствуют конечным параметрам воздуха после теплообменника III (точка 6 на рис. 9).

Расчет оросительной камеры на режимах охлаждения воды проводится по уравнению

, (12)

где – критерий относительного охлаждения воды;

– температурный критерий;

– коэффициент орошения;

^ А – опытный коэффициент.

На Id-диаграмме строят процесс сухого охлаждения воздуха в теплообменнике III (точки 5 и 6 на рис. 9) и определяют:

а) температуру точки росы tри и содержание воздуха I6 перед оросительной камерой МК;

б) критерий относительного охлаждения воды

; (13)

в) температурный критерий

; (14

г) критерий R по диаграмме на рис. 14, предварительно определив разность tptвн (рис. 9), принимая tp = tри и tвн = t10;



Рис. 14. Диаграмма для определения критерия R

R = 1+2,34а; ,

где tp – температура точки росы; tвн – температура распыляемой воды, Рn; Рвн – парциальные давления водяных паров в состоянии насыщения, мм. рт. ст.

Примечание. По этой диаграмме определяется и величина критерия Rc при tptвн = tриtми, см. п. 9 прил. 2.

д) коэффициент орошения ВМК по номограмме на рис. 15 или по формулам в зависимости от диаметра форсунок

при dф = 3,5 мм, (15)

при dф = 4,5 – 5 мм; (16)

Рис. 15. Номограмма для определения величины охлаждения воды в оросительных камерах составлена по формулам:

для форсунок с dф = 3,5 мм

для форсунок с dф = 5 мм

; ; tp = tctp;

R = 1 + 2,34a; B – коэффициент орошения; tвн – начальная температура воды, град; tвк – конечная температура воды, град; tp – температура точки росы воздуха, град.



е) теплосодержание воздуха после оросительной камеры

I7 = I6 + ВМК (tвнtвк) св; (17)

ж) на Id-диаграмму наносят точку 7 при I7 и  = 95–97%. Строят процесс повышения теплосодержания воздуха в камере МК (линию 67 на рис. 9).

Примечание. Если коэффициент орошения ВМК в камере МК отличается от условного коэффициента орошения во ^ II теплообменнике меньше чем на 10 %, то расчет считается законченным.

Увязка коэффициентов орошения ВМК и ведется изменением величины tcII охлаждения воздуха во II теплообменнике.

Если коэффициент орошения в камере ВМК меньше более чем на 10 %, то принятого количества вспомогательного воздуха недостаточно для охлаждения воды. Пересчет теплообменника II ведется с уменьшенной величиной tcII т. е. при увеличенной температуре воздуха после теплообменника. Если ВМК больше более чем на 10 %, то следует провести повторный расчет теплообменника, увеличивая tcII и принимая более глубокое охлаждение воздуха.

29. Рассчитывают оросительную камеру БК. Расчет сводится к определению коэффициента орошения В^ БК, необходимого для требуемого охлаждения воды, отепленной в теплообменниках I и III.

При расчете камеры БК должны быть известны: начальная температура воды tвн, которая равна температуре отепленной воды в теплообменниках I и III (точка 12 на рис. 9), и конечная температура tвк охлажденной воды, которая равна начальной температуре воды, поступающей в теплообменники I и III (точка 11 на рис. 9).

Начальные параметры воздуха перед камерой БК соответствуют конечным параметрам воздуха после оросительной камеры МК (точ­ка 7 на рис. 9).

На Id-диаграмме (точка 7) при I7 и  = 95–97 % находят и вычисляют:

а) температуру точки росы tр7 и температуру мокрого термометра tм7 на входе в оросительную камеру БК;

б) разность (tptвн), принимая tp = tp7 и tвн = t12;

в) разность (tвкtвн), принимая tвк = t11 и tвн = t12;

г) критерий R по диаграмме на рис. 14, предварительно определив разность (tptвн), принимая tp = tp7 и tвн = t12;

д) коэффициент орошения ВБК по формулам в зависимости от диаметра форсунок

при dф = 3,5 мм; (18)

при dф = 4,5 – 5 мм; (19)

е) теплосодержание воздуха ^ I8 после оросительной камеры БК по формуле

I8 = I7 + ВБК(tвнtвк)св; (20)

ж) на Id-диаграмму наносят точку 8 при  = 100% и I8 и строят процесс (линию 78 на рис. 9) повышения теплосодержания воздуха в камере БК.

Примечание. Если коэффициент орошения ^ ВБК отличается от суммы условных коэффициентов орошения в I и III теплообменниках меньше, чем на 10 %, то расчет оросительной камеры ^ БК считается законченным.

Последовательность увязки ВБК и Вусл та же, что и для оросительной камеры МК (см. примечание к п. 28). Увязку проводят изменением температуры воды t11 перед I теплообменником.

Приложение 3

^ Примеры расчета

Пример 1 (прямая задача)

В примере определяется состав элементов БСКВ (число секций для I, II и III теплообменников). Приточный кондиционер работает на наружном воздухе, а испарительный – на рециркуляционном воздухе из помещения (рис. 16).

Рис. 16.

^ Исходные данные

Расчетные параметры наружного воздуха для Ташкента tн = 37,7 °С; Iн = 14,7 ккал/кг (точка 1). Параметры рециркуляционного воздуха (точка 5) tc5 = 27 °С и I5 = 12,9 ккал/кг. Параметры приточного воздуха tc4 = 20,3 °С и I4 = 10,5 ккал/кг.

Условные коэффициенты орошения в I, II, III теплообменниках принимаются соответственно 1,2; 1,5; 0,6, см. табл. 1. Схема системы БСКВ приведена на рис. 1.

Решение

1. Расчет выполняется в соответствии с требованиями п. 16 приложения 2 к настоящей Инструкции;

а) на Id-диаграмму наносят параметры наружного воздуха (точ­ка ^ 1) и воздуха, поступающего в испарительный кондиционер (точка 5);

б) определяют температуру воздуха, поступающего в приточный кондиционер tc2 = tн + 1,5 = 37,7 + 1,5 = 39,2 °С, температуру мокрого термометра и температуру точки росы рециркуляционного воздуха, поступающего в испарительный кондиционер (см. Id-диаграмму, рис. 16).

tми = 19 °С, tри = 14,6 °С;

в) вычисляют критерий

;

г) вычисляют критерий ^ Rс по диаграмме на рис. 14 при (tp tвп) = tриtми = 14,6 – 19 = –4,4 °С и tвн = tми = 19 °С Rс = 3,18;

д) вычисляют (1 + МRс) = 1 + 0,82  3,18 = 3,61;

е) вычисляют

;

ж) по графику на рис. 10 при известных Тс = 0,768 и (1 + МRс) = 3,61 получают точку "а" на прямой 1. По табл. 1 определяют число теплообменников и конструктивные характеристики выбранной системы БСКВ, а именно: суммарное число рядов в первом теплообменнике z = 12. Принимают к установке четыре трех­ряд­ные секции.

Суммарное число рядов во втором теплообменнике z = 12. Принимают к установке четыре трехрядные секции. Суммарное число рядов в третьем теплообменнике z = 6. Принимают к установке две трехрядные секции.

2. Проведенный расчет справедлив для схем БСКВ (рис. 1) различной производительности по воздуху (п. 10 прил. 2) в пределах типового ряда от 30 до 240 тыс. м3/ч.

3. Производительность приточного и испарительного кондиционеров принимается равной L = 31 500 м3/ч.

4. Теплообменники I, II и III собираются из типовых трехрядных секций кондиционеров Кт03.1030.0 в соответствии с п. 1ж данного примера.

Конструктивные характеристики одной секции: поверхность ох­лаж­дения ^ Fохл = 162,8 м2, живое сечение для прохода воздуха fж = 1,44 м2; живое сечение для прохода воды  = 0,00419 м2. По воде секции соединены по схеме рис. 6б.

Конструктивные характеристики установленных теплообменников приведены в табл. 3.

Таблица 3


Теплообменник

Критерий глубины

Отношение живых сечений

I





II





III








Скачать 0.63 Mb.
оставить комментарий
страница3/5
Дата28.09.2011
Размер0.63 Mb.
ТипИнструкция, Образовательные материалы
Добавить документ в свой блог или на сайт

страницы: 1   2   3   4   5
хорошо
  1
Ваша оценка:
Разместите кнопку на своём сайте или блоге:
rudocs.exdat.com

База данных защищена авторским правом ©exdat 2000-2015
При копировании материала укажите ссылку
обратиться к администрации
Анализ
Справочники
Сценарии
Рефераты
Курсовые работы
Авторефераты
Программы
Методички
Документы
Понятия

опубликовать
Документы

Рейтинг@Mail.ru
наверх
Разработка сайта — Веб студия Адаманов