Л. А. Герман Качество электрической энергии и его повышение в устройствах icon

Л. А. Герман Качество электрической энергии и его повышение в устройствах


Смотрите также:
Л. А. Герман Качество электрической энергии и его повышение в устройствах...
Касательно повышения тарифов на услуги ao "kegoc" по передаче электрической энергии...
Электрическая емкость. Конденсаторы 2...
Программа подготовки: Электроэнергетические системы и сети, их режимы, устойчивость...
Программа подготовки: Электроэнергетические системы и сети, их режимы, устойчивость...
Программа подготовки: Электроэнергетические системы и сети, их режимы, устойчивость...
Программа подготовки: Электроэнергетические системы и сети, их режимы, устойчивость...
Конспект лекций Часть 2 Москва 2005 оглавление I...
Качество электроэнергии качество электрической энергии в муниципальных сетях Московской области...
Новости (май июнь) 4...
Методические указания по контролю и анализу качества электрической энергии в системах...
Задачи: образовательные: направить деятельность учащихся по изучению физических основ...



Загрузка...
скачать
МПС РОССИИ

РОССИЙСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ОТКРЫТЫЙ

ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ




Одобрено кафедрой


«Энергоснабжение

электрических железных

дорог»


Л.А. Герман



Качество электрической энергии

и его повышение в устройствах

электроснабжения


Конспект лекций



Часть I


Москва - 2004

Оглавление


Введение


  1. Характеристика режима работы электрических сетей и электрооборудования

    1. Отклонения и колебания напряжения и частоты

    2. Несимметричные и несинусоидальные режимы

  2. Влияние параметров электроэнергии на режимы работы сетей и электрооборудования

    1. Воздействие параметров электроэнергии на потери в сетях и обо-

рудовании

    1. Влияние параметров электроэнергии на сроки службы оборудова-

ния

  1. Показатели качества электроэнергии (КЭ)

  2. Нормы качества электроэнергии

    1. Отклонение напряжения

    2. Колебания напряжения

    3. Несинусоидальность напряжения

    4. Несимметрия напряжений

    5. Отклонение частоты

    6. Провал напряжения

    7. Импульсы напряжения

    8. Временное перенапряжение

  3. Контроль за соблюдением качества электроэнергии

  4. Тарифная политика в области нормализации качества электроэнергии



Приложения. Выписки из ГОСТ 13109-97.

А. Свойства электрической энергии, показатели и наиболее вероятные

виновники ухудшения КЭ

Б. Способы расчета и методики определения показателей КЭ и вспомо-

гательных параметров


ВВЕДЕНИЕ

Стандарт определяет: качество электрической энергии – совокупность свойств электрической энергии, обуславливающих пригодность ее для нормальной работы электроприемников в соответствии с их назначением при расчетной работоспособности [1].

Нормы качества электрической энергии в системах электроснабжения общего назначения обусловлены стандартом ГОСТ 13109-97 [2].

Стандарт устанавливает показатели и нормы качества электрической энергии (КЭ) в электрических сетях систем электроснабжения общего назначения переменного трехфазного и однофазного тока частотой 50 Гц в точках, к которым присоединяются электрические сети, находящиеся в собственности различных потребителей электрической энергии, или приемники электрической энергии (точки общего присоединения).

Нормы К.Э, устанавливаемые стандартом, являются уровнями электромагнитной совместимости для кондуктивных электромагнитных помех в системах электроснабжения общего назначения. При соблюдении указанных норм обеспечивается электромагнитная совместимость электрических сетей систем электроснабжения общего назначения и электрических сетей потребителей электрической энергии (приемников электрической энергии).

Нормы, установленные настоящим стандартом, являются обязательными во всех режимах работы систем электроснабжения общего назначения, кроме режимов, обусловленных:

  • исключительными погодными условиями и стихийными бедствиями

(ураган, наводнение, землетрясение и т.п.);

  • непредвиденными ситуациями, вызванными действиями стороны, не

являющейся электроснабжающей организацией и потребителем элек-

троэнергии (пожар, взрыв, военные действия и т.п.);

  • условиями, регламентированными государственными органами

управления, а также связанных с ликвидацией последствий, вызван

ных исключительными погодными условиями и непредвиденными

обстоятельствами.

Нормы, установленные стандартом, применяют при проектировании и эксплуатации электрических сетей, а также при установлении уровней помехоустойчивости приемников электрической энергии и уровней кондуктивных электромагнитных помех, вносимых этими приемниками.

Для систем тягового электроснабжения разработаны отраслевые нормативные документы на качество электрической энергии [3], отражающие специфику электромагнитных процессов в тяговой сети и электроподвижном составе (ЭПС) электричсеких железных дорог.

Новый ГОСТ 13109-97, отраслевые нормы на качество электрической энергии и Федеральный закон «Об электромагнитной совместимости» ставят проблему обеспечения нормативов по качеству электрической энергии в ряд актуальных и важнейших технико-экономических задач железнодорожного транспорта.

Материал приводимой лекции (ч. I) ограничивается рассмотрением требований ГОСТ 13109-97 [2] для сетей общего назначения и оценкой влияния показателей КЭ на работу электроприемников.

В последующих лекциях предполагается дать материалы по техническим требованиям к качеству электроэнергии в системе тягового электроснабжения, а также рассмотреть способы и технические средства повышения качества электрической энергии.

Материал лекции предназначен для студентов и дипломников специальности ЭНС 100400 «Электроснабжение (железнодорожный транспорт)», а также для инженеров и слушателей ФПК соответствующей специальности.

Лекция может быть полезна и для эксплуатационного персонала дистанций электроснабжения железных дорог.


1. Характеристика режима работы электрических сетей

и электрооборудования

1.1. Отклонения и колебания напряжения и частоты

В связи с изменением нагрузок сети напряжение и частота не могут поддерживаться строго равными их номинальным значениям в каждый момент времени и представляют собой случайные процессы, подобные изображенным на рис. 1. Для характеристики этих процессов используют понятия отклонений и колебаний.

Отклонениями напряжения V и частоты f называют отличия их фактических значений U и f от номинальных Uном и fном в данный момент времени, выраженные в вольтах (герцах),

;

или в процентах

;





Рис. 1. Процессы изменения отклонений напряжения (частоты)

В дальнейшем используются величины, выраженные в процентах.

На рис. 1. показаны два процесса изменения отклонений напряжения (частоты), оба находятся внутри диапазона допустимых отклонений (отмечены пунктирными линиями). Однако внутренние структуры процессов различны: если первый представляет собой сравнительно медленно изменяющуюся во времени величину, то для второго характерны резкие ее изменения. Различно и воздействие процессов на электроприемники. Вращающий момент двигателя, как известно, зависит от напряжения и частоты. При отклонении их от номинальных значений рабочие характеристики двигателя изменяются. Однако если отклонения находятся в допустимых пределах, то и его характеристики также находятся в допустимых пределах. В то же время резкое изменение отклонений напряжения и частоты даже внутри их допустимых диапазонов приводит к нежелательным явлениям. Резкие изменения момента на валах двигателей приводят к сокращению срока их службы, нарушениям технологического процесса (особенно на производствах, где требуется стабильная скорость вращения двигателей, например, на ткацких производствах).

Резкие изменения напряжения влияют на осветительные приборы и телевизоры, вызывая мигание ламп и экранов. На производстве это приводит к снижению производительности труда вследствие утомляемости зрения (особенно при работах, связанных со зрительным напряжением - чертежные работы, сборка точных механизмов и т. п.) а в быту к ощущению дискомфорта.

Для характеристики этого явления используют понятия колебаний напряжения и частоты, которые нормируются дополнительными показателями. Колебания напряжения характеризуют фактически вид изменения отклонения напряжения во времени. На практике к колебаниям напряжения относят его изменения, происходящие со скоростью более 1 %/с, а к колебаниям частоты - ее изменения, происходящие со скоростью более 0,2 Гц/с. Указанные граничные значения не имеют строгих обоснований и установлены исходя из общих соображений.

Следует обратить внимание на то, что период измерения нельзя делить на периоды отклонений и колебаний напряжения (частоты), так как отклонения имеют место всегда, в том числе и во время колебаний. Но если напряжение в часы максимума нагрузки поддерживалось, например, на уровне -8 %, а затем, медленно изменяясь, достигло значения +10 % и держалось на этом уровне в течение ночного периода, то колебания напряжения в данном случае отсутствовали. Диапазон -8  +10% можно назвать суточным диапазоном изменения напряжения, но нельзя - колебаниями напряжения за сутки.

Для регулирования напряжения используют трансформаторы, с помощью которых можно изменять коэффициент трансформации, не отключая трансформатор от сети (трансформаторы с РПН). При большом диапазоне изменения передаваемой по сети реактивной мощности потери напряжения также существенно изменяются и располагаемый диапазон регулирования трансформатора оказывается недостаточным для того, чтобы скомпенсировать изменение потерь напряжения. Уменьшение диапазона изменения реактивной мощности достигается регулированием ее источников. Использование второго способа предпочтительней, особенно если учесть трудности, связанные с поглощением избытка реактивной мощности в ночные часы. Поэтому на практике целесообразно максимально использовать располагаемый диапазон регулирования реактивной мощности ее источников, а дополнительное регулирование напряжения (в основном для компенсации потерь, обусловленных передачей активной мощности UP производить с помощью трансформаторов с РПН.

Отклонения напряжения имеют различные значения в разных точках сети, так как потери напряжения и его .добавки, создаваемые трансформаторами, не одинаковы для всех точек. Такие параметры называют локальными. Отклонение частоты одинаково для всей электрически связанной сети, так как уровень частоты определяется частотой вращения генераторов. В нормальных установившихся режимах все генераторы имеют синхронную частоту. Поэтому отклонение частоты является глобальным (общесистемным) параметром.

Если располагаемая мощность первичных двигателей (турбин) больше мощности потребителей (включая потери в сети), поддержание нормальной частоты не встречает трудностей. Рост нагрузки покрывается за счет увеличения рабочей мощности первичных двигателей, что достигается путем увеличения расхода топлива на тепловых электростанциях или воды на ГЭС. Если нагрузка потребителей превышает мощность первичных двигателей происходит затормаживание последних и частота в системе снижается. Если бы нагрузка состояла только из нагревательных и осветительных электроприемников, истребляемая мощность которых не зависит от частоты (регулирующий эффект по частоте равен нулю), этот процесс закончился бы полной остановкой генераторов. Однако ряд ЭП имеет положительный регулирующий эффект по частоте, т. е. снижает потребляемую мощность при снижении частоты, поэтому при новом значении частоты опять наступает баланс между генерируемой и потребляемой мощностью. Подавляющая часть двигательной нагрузки (с постоянным моментом на валу) имеет регулирующий эффект, равный единице (снижение потребления на 1 % на каждый процент снижения частоты), а часть нагрузки (с падающим моментом на валу - вентиляторы, насосы и т. п.) - равный трем. Смешанная нагрузка имеет регулирующий эффект по частоте, близкий к единице.

Длительные снижения частоты обусловлены, как правило, непропорциональностью развития потребляющих и генерирующих мощностей с перевесом в развитии первых. Нормализации уровня частоты в условиях дефицита генерирующих мощностей можно достичь с помощью строгого лимитирования потребителей и контроля за исполнением лимитов. Средства контроля должны давать оперативную информацию о текущей нагрузке каждого потребителя. Отсутствие таких средств в полном объеме, а также наличие нелимитируемых потребителей (лимиты по мощности устанавливаются только промышленным потребителям, расплачивающимся за электроэнергию по двухставочному тарифу) приводят к тому, что в таких случаях суммарная нагрузка потребителей превышает располагаемую мощность генераторов и частота автоматически снижается. Это приводит к вынужденному снижению потребляемой мощности всех потребителей, в том числе и нелимитируемых. Например, если нагрузка потребителей на частоте 50 Гц превышает располагаемую мощность генераторов на 2 %, то частота в системе автоматически снизится на 2 %, т. е. до 49 Гц и соответственно уменьшится нагрузка на величину превышения.

Очевидно, что при больших превышениях баланс мощности наступает при недопустимо низких частотах, опасных для оборудования. Так, при частоте ниже 49 Гц резко возрастает вибрация лопаток турбин, что увеличивает вероятность аварийного выхода их из строя. Дефицит активной мощности может еще более увеличиться. В этих случаях приходится полностью отключать ряд потребителей, обеспечивая баланс мощности на частотах, допустимых для генерирующего оборудования.

^ Колебания напряжения и частоты вызываются работой электроприемников с резкопеременным характером потребления мощности (прокатные станы, дуговые сталеплавильные печи, сварочные агрегаты). Практически во всех случаях колебания напряжения и частоты сопровождают друг друга, так как резко изменяется характер потребления активной и реактивной мощности. Изменяющаяся продольная составляющая вектора падения напряжения приводит к изменению модуля напряжения в конце линии. Изменяющаяся поперечная составляющая приводит к изменению угла между векторами напряжения в конце и начале линии электропередачи.

^ 1.3. Несимметричные и несинусоидальные режимы

Несимметрия трехфазных напряжений и токов, любую несимметричную систему трех векторов (, и или , и ) можно разложить на три симметричные системы: прямой последовательности , чере-





Рис. 2. Разложение несимметричной системы на симметричные

составляющие

дование фаз которой совпадает с чередованием фаз исходной системы, обратной последовательности , чередование фаз которой противоположное, и нулевой последовательности , все векторы которой направлены одинаково (рис. 2).

Воздействие несимметричной системы напряжений на электрооборудование такое же, как трех симметричных систем. Суть этого воздействия на однофазные и трехфазные ЭП различна. Для однофазных ЭП значение имеет лишь напряжение той фазы, к которой они подключены. Так как средства регулирования напряжения в центрах питания изменяют напряжения одинаково во всех трех фазах, то соотношение между напряжениями остается неизменным. В результате отклонение напряжения во всех фазах не удается поддерживать в допустимых пределах. На рис. 2 показан случай, когда напряжение находится на допустимом уровне, - ниже, а - выше допустимого.

Для трехфазных ЭП (например, трехфазных двигателей) воздействие обусловлено обратным чередованием фаз напряжения обратной последовательности. Ввиду того что обычно  , двигатель вращается в соответствии с чередованием векторов прямой последовательности, а обратная оказывает на него тормозящее действие. Известно, что сопротивление двига-





Рис. 3. Зависимость сопротивления Рис. 4. Разомкнутая система фазных

двигателя от скольжения векторов (а) и замкнутая

линейных векторов (б)


теля зависит от скольжения ротора относительно статора s и выражается зависимостью, показанной на рис. 3. При нормальной работе асинхронного двигателя скольжение мало (s << 1), а для синхронного s = 0, поэтому сопротивление двигателя хд близко или равно хс. Для заторможенного двигателя s = 1 и сопротивление резко падает до хк. Отношение хс/хк определяет кратность пускового тока (обычно kп = 4  7). При увеличении скольжения до s = 2 (поле статора вращается в одну сторону, а ротора в другую, что имеет место для токов обратной последовательности) значение хд практически не изменяется по сравнению с s = 1, поэтому можно принимать сопротивление обратной последовательности двигателя х2 = хк . А это значит, что для токов обратной последовательности сопротивление двигателя в kп раз меньше, чем для прямой. Поэтому, например, при возникновении на вводе двигателя с kп = 7 напряжения обратной последовательности (U2 = 5 % ток обратной последовательности в его обмотках составит 35 % тока прямой последовательности, что вызовет их дополнительный нагрев.

В системе линейных напряжений нулевая последовательность присутствовать не может, так как в отличие от системы фазных напряжений, сумма которых равна утроенному значению напряжения нулевой последовательности (рис. 4, а), система линейных напряжений обязательно замкнута (рис. 4, б) и сумма их векторов равна нулю.

Для того чтобы из исходной системы векторов , и получить симметричные составляющие, необходимо прежде всего задаться расположением координатных осей. Обычно действительную ось направляют по вектору . Тогда в координатах [1, j] напряжения симметричных составляющих определяют по формулам:

(1)

где и .

Аналогично могут быть определены и для системы линейных напряжений. Действительную ось направляют по вектору , а в выражениях (1) заменяют на , на и на . Определение для линейных напряжений по формуле (1.15) ввиду изложенного выше смысла не имеет, так как результат этого вычисления всегда равен нулю.

В практике эксплуатации электрических сетей линейные и фазные напряжения замеряют с помощью вольтметров. При этом они имеют вид действительных чисел, а не комплексных, как это предусмотрено в (1). Способы определения симметричных составляющих напряжений по показаниям вольтметров изложены в гл. 4. Там же описаны технические- характеристики специальных приборов, позволяющих измерять токи и напряжения симметричных составляющих, а также фазовые угли 2 и 0 непосредственно (без дополнительных вычислений).

^ Источники несимметрии токов и напряжений. Несимметричные режимы обусловливаются тремя группами причин: 1) неполнофазной работой оборудования, вызванной кратковременным отключением одной или двух фаз при коротких замыканиях (КЗ) или более долговременным отключением при пофазных ремонтах, наличием поперечных реакторов не на всех фазах линий сверхвысокого напряжения и т. п.; 2) неравенством фазных параметров линий (вследствие, например, отсутствия транспозиции на линии или удлиненных ее циклах); 3) неодинаковыми фазными нагрузками.

В общем случае связь между напряжениями в узлах, токами в линии и сопротивлениями различных последовательностей выражается формулами:

(2)

где Z11, Z22 и Z00 - собственные сопротивления последовательностей, а Z12, Z10 и т. д. - взаимные сопротивления.

При симметричной системе фазных параметров ZА = ZВ = ZС взаимные сопротивления последовательностей отсутствуют, тогда (2) приобретает вид:

; ; (3)

и при отсутствии токов I2 и I0 напряжения в узлах определяются только режимом прямой последовательности, так как = = 0.

При отключении одной из фаз линии равенство фазных параметров нарушается и возникают взаимные сопротивления последовательностей. При этом даже в случае симметричной трехфазной нагрузки ( = = 0) возникают напряжения и .

Равенство фазных параметров нарушается, хотя и в меньшей степени, при отсутствии транспозиции на линии. Несимметричная система напряжений возникает и на шинах потребителей, питающихся от участков, находящихся внутри полного цикла транспозиции.

Наиболее частой причиной несимметрии напряжений на практике является неравенство токовых нагрузок фаз. |При этом различают два вида несимметрии: систематическую и вероятностную. Характерной чертой систематической несимметрии является постоянная перегрузка одной из фаз. В этом случае производят выравнивание нагрузок фаз путем переключения части нагрузок с перегруженной на недогруженную фазу. Вероятностная несимметрия характеризуется непостоянством нагрузок фаз и, как правило, попеременной перегрузкой то одной, то другой фазы (перемежающаяся несимметрия). В этом случае необходимо применять автоматические симметрирующие устройства.





Рис. 5. Разложение несинусоидальной кривой на синусоидальные

составляющие


В сетях 380 В застройки городского или сельского типа несимметрия напряжений в основном вызывается тем, что к этим сетям подключаются однофазные ЭП. В сетях более высоких напряжений несимметрия вызывается как наличием у потребителей мощных однофазных нагрузок, так и трехфазных, но с неравномерным потреблением по фазам. К последним относятся дуговые сталеплавильные печи. Ток, проходящий по дуге каждой фазы, определяется расстоянием между электродом и шихтой. Обвалы шихты в период ее расплава не позволяют поддерживать одинаковые расстояния во всех фазах. Другим мощным источником несимметрии являются тяговые подстанции железнодорожного транспорта, электрифицированного на переменном токе, так как электровозы являются однофазными ЭП.

^ Искажения синусоидальности кривых напряжений и токов вызываются работой ЭП с нелинейной вольт-амперной характеристикой и регулируемых преобразователей переменного тока в постоянный. Кривые тока и напряжения в этих случаях приобретают вид, отличный от синусоиды (кривая U на рис. 5). Пользуясь методом гармонических составляющих, можно исходную несинусоидальную кривую разложить на сумму синусоидальных с определенными значениями амплитуд гармоник и их начальных углов. На рис. 5 для примера приведена кривая U, содержащая первую U1 и пятую U5 гармоники. Вид кривой U зависит не только от амплитуды гармоники, но и от ее расположения относительно U1 (угол 5). Например, при увеличении 5 точка а будет сдвигаться вправо и вверх, а точка б - вправо и вниз. Максимальное значение мгновенного напряжения снизится. Для некоторых типов электронного оборудования максимальное значение мгновенного напряжения оказывает существенное влияние на нормальную работу, поэтому контроль только амплитуд гармоник может оказаться недостаточным. Воздействие на режимы работы ЭП напряжения U такое же, как и суммарное воздействие напряжений U1 и U5 , поэтому гармонический анализ является удобным методом анализа несинусоидальных режимов. Известно, что индуктивные ХL и емкостные ХC сопротивления на частотах гармоник определяются через сопротивления ХL и ХC на основной частоте:

ХL =  ХL ; ХC = ХC / , (4)

где  - номер гармоники.

Поэтому при возникновении на шинах питания напряжения -й гармоники U , % , ток этой гармоники в ЭП индуктивного характера (например, в реакторах) будет в процентном отношении в  раз меньше, чем U , а в ЭП емкостного характера (например, в БК) - в  раз больше. Если, например, U5 = 5 %, то I5 в БК будет равен 25 % I1 .

Гармоники создают магнитные поля различных последовательностей. Так как кривые напряжений в каждой фазе сдвинуты между собой на 1/3 (или на полный период третьей гармоники), то третьи гармоники совпадают друг с другом по фазе и образуют нулевую последовательность. Аналогично ведут себя все гармоники, кратные трем. Поэтому токи гармоник, кратных трем, не могут существовать в трехфазной сети без нулевого провода или выйти за пределы обмоток, соединенных в треугольник. Порядок чередования фаз для гармоник  = 4, 7, 10, 13... ( - 1 делится на 3) совпадает с прямым, а гармоник  = 2, 5, 8, 11, ... ( + 1 делится на 3) - с обратным порядком.

Еще сложнее воздействие гармоник, амплитуды которых различны в каждой фазе. Такое положение возникает при подключении к сети однофазных преобразователей, каждый из которых регулируется по собственной нагрузке. В этом случае несимметричная система векторов каждой гармоники может быть в свою очередь разложена на симметричные составляющие, при этом обратная последовательность гармоник  = 2, 5, 8, 11... будет совпадать с чередованием фаз основной частоты, а гармоник  = 4, 7, 10, 13... - иметь обратный порядок. Источниками несимметричных гармоник являются тяговые подстанции железных дорог, электрифицированных на переменном токе, а также дуговые сталеплавильные печи.

Преобразовательные агрегаты генерируют в сеть гармоники, порядок которых  = kn ± 1, где k – количество фаз преобразователя, а п - целые числа от 1 до . Так, шестифазный преобразователь генерирует в сеть гармоники 5, 7, 11, 13, 17, 19 и т.д.; 12-фазный - 11, 13, 23, 25 и т.д. Ток -й гармоники I - I1/, поэтому, например, I5 = 0,2 I1 ; I25 = 0,04 I1 и т. д. Токи дуговых сталеплавильных печей содержат более широкий спектр гармоник, включая некоторые четные гармоники, наиболее выраженными из которых являются вторая и четвертая. Экспериментальные исследования показали, что для дуговых печей справедливо соотношение I - I1/2.

Процентное содержание гармоник в кривой напряжения при отсутствии резонанса ниже, чем в кривой тока. Так, если на сопротивлении прямой последовательности X1 от прохождения тока I1 происходит потеря напряжения U1, %, то напряжение U вызываемое прохождением тока I по сопротивлению Х = Х1, составит U = IX1 = i, U1 , где i = I/I1.

Так как в случае преобразователя i = 1/ , то U = U1 . На практике преобразовательная нагрузка составляет лишь часть общей нагрузки и потери U1, вызываемые ею, также составляют часть потерь, обусловленных общей нагрузкой. Кроме того, в сети существуют ЭП, имеющие емкостный характер и обладающие малыми сопротивлениями для гармоник. Гармоники тока частично замыкаются на землю через эти ЭП и не проходят полностью по сопротивлению внешней сети Х . Однако, несмотря на это, уровень гармоник напряжения в сети может быть недопустимо большим. Еще больше он может увеличиться вследствие резонансных явлений.

^ 2. Влияние параметров электроэнергии

на режимы работы сетей

и электрооборудования

Отклонения напряжения от номинальных значений, колебания напряжения и частоты, искажения симметрии и синусоидальности напряжений приводят к ряду нежелательных явлений. В частности:

увеличиваются потери электроэнергии в сетях и в электрооборудовании;

увеличение потерь электроэнергии в оборудовании вызывает дополнительный его нагрев, что приводит к сокращению сроков службы оборудования или необходимости увеличения его мощности;

при работе ЭП с пониженным качеством электроэнергии наблюдается снижение их производительности (недоотпуск продукции), снижение качества, а иногда и брак.

Первые две составляющие ущерба относят к электромагнитному ущербу, последнюю - к технологическому. Параметры электроэнергии воздействуют на технико-экономические показатели работы сетей и электрооборудования совместно с другими факторами, и выделить последствия их воздействия другим путем кроме расчетного практически невозможно. Трудно, например, представить без проведения соответствующих расчетов, сколько электроэнергии потребляло бы конкретное промышленное предприятие для выпуска того же объема продукции при отсутствии искажений симметрии и синусоидальности напряжений на вводах ЭП, при более высоком уровне рабочего напряжения и т. п. Поэтому все фактическое потребление энергии обычно считают полезным.

Видимые же последствия низкого качества электроэнергии - выход оборудования из строя, брак продукции - практически всегда относят к качеству изготовления оборудования. Так, повышенный выход из строя ламп накаливания практически повсеместно вызывает нарекания в адрес их изготовителей, хотя измерения напряжения в вечерние часы в ряде городских сетей выявили значительное его превышение по сравнению с номинальными значениями. Обрывы нитей на ткацком оборудовании обслуживающий персонал никогда не связывает с колебаниями напряжения в сети, а полностью относит к характеристикам оборудования и используемого материала. Очевидно, что и характеристики оборудования и материалов могут (и может быть в большей степени) приводить к таким последствиям. Однако для выяснения причин в каждом конкретном случае необходимо проводить контроль параметров электроэнергии и анализ степени возможного их воздействия на режимы работы оборудования.

^ 2.1. Воздействие параметров электроэнергии на потери

в сетях и оборудовании.

Нагрузочные потери мощности и энергии в сети и оборудовании практически пропорциональны квадрату тока (обратно пропорциональны квадрату напряжения), а потери холостого хода пропорциональны квадрату напряжения. Поэтому общие потери определяют по формуле

, (5)

где Рн.ном и Рх.ном - потери нагрузочные и холостого хода, вычисленные при номинальном напряжении; V - отклонение напряжения от номинального, %.

Увеличение потерь по сравнению с номинальным значением определяют по формуле

. (6)

Очевидно, что при Рх.ном  Рн.ном и k3 = 1 выгодно снижать напряжение, так как при ^ V < 0 общие потери будут снижаться (Р < 0). Для линии электропередачи Рх.ном  0, поэтому для снижения потерь в них целесообразно повышать напряжение. Для двигателей и трансформаторов Рн.ном  Рх.ном , поэтому общие потери в них при увеличении напряжения на вводе также снижаются.

Отклонения частоты на потери мощности и энергии в сетях и электрооборудовании практически не влияют. Колебания частоты и напряжения приводят к увеличению потерь во всех вращающихся машинах (двигателях, СК, генераторах), так как их сопротивление в переходном режиме меньше, чем в стационарном (см. рис. 3) и, следовательно, среднее значение тока в первом случае будет больше. Для линий электропередачи и трансформаторов увеличение потерь при колебаниях напряжения и частоты несущественно.

Дополнительные потери мощности от искажений симметрии и синусоидальности токов и напряжений можно определить по формулам, полученным в Институте электродинамики АН УССР:

для линий электропередачи

, (7)

где ^ Рс - потери при передаче по линии той же мощности Рн в симметричном и синусоидальном режимах;

-для трансформаторов

, (8)

где k и kr - коэффициенты, приведенные в табл. 1.;

2 и U - напряжения обратной последовательности и -й гармоники, %;

Sт - номинальная мощность трансформатора;

для вращающихся машин

, (9)

где Рд - номинальная мощность машины;

для батарей конденсаторов

, (10)

где Qк – номинальная мощность батареи.

Т а б л и ц а 1.^ Значения коэффициентов k и kr для различных видов

оборудования

Вид оборудования

k

kr


Турбогенераторы

Гидрогенераторы и синхронные двигатели

с демпферной обмоткой

То же без демпферной обмотки

Синхронные компенсаторы

Трансформаторы 35 – 220 кВ

То же 6 – 10 кВ

Батареи конденсаторов


1,86

0,68


0,27

1,31

0,5

2,67

0,003


1,77

1,12


0,40

1,95

0,3

1,62

0,003

Значения k и kr для всех перечисленных выше видов оборудования кроме асинхронных двигателей даны в табл. 1. Для асинхронных двигателей значения коэффициентов определяют по формулам:

k = 2,41kд ; kr = 2kд , (11)

где kд в зависимости от номинальной мощности двигателя определяют по формулам:

(12)

Мероприятия по повышению качества электроэнергии приводят к снижению ее потерь. Для практических расчетов снижения потерь электроэнергии могут использоваться формулы, полученные из (7) - (10).

Снижение потерь мощности, кВт, в линии за счет симметрирования токовых нагрузок фаз определяют по формуле

, (13)

где Iiн и Iiк - токовые нагрузки фаз до и после симметрирования.

При известных значениях токов обратной последовательности I2н и I2к снижение потерь определяют по формуле

. (14)

Снижение потерь мощности, кВт, в трехфазном оборудовании (трансформаторах, вращающихся машинах, БК) определяют по формуле

, (15)

где S - номинальная мощность оборудования (кВА, кВт, квар).

Снижение потерь мощности за счет снижения токов и напряжений высших гармоник определяют по формулам:

для линии электропередачи:

(16)

для электрооборудования

(17)

Коэффициенты а и b приведены в табл. 2.

Т а б л и ц а 2. Значения коэффициентов а и b


Номер гармоники


а

b

трансформаторов

вращающихся

машин

батарей

конденсаторов

2

4

5

7

11

13

17

19

23

25

2

2,8

3,2

3,7

4,7

5,1

5,8

6,2

6,8

7,1

0,44

0,23

0,19

0,19

0,19

0,20

0,22

0,23

0,25

0,26

0,350

0,125

0,089

0,054

0,027

0,021

0,014

0,012

0,009

0,008

2

4

5

7

11

13

17

19

23

25

Ввиду того, что потери мощности в оборудовании и в сети изменяются при изменении напряжения, возникают задачи выбора его оптимального значения, при котором заданный объем полезной работы выполняется с минимально возможным расходом энергии.

^ 2.2. Влияние параметров электроэнергии на сроки службы оборудования проявляется в основном через превышение температуры проводников и изоляции над допустимыми значениями, что вызывает ускоренное их старение. Ввиду того, что нагрев оборудования обусловлен одновременно многими факторами, влияние на срок его службы каждого фактора зависит от значений, принимаемых в это время другими факторами. Поэтому срок службы оборудования не может быть выражен через каждый фактор, взятый отдельно. Так, температура обмоток статора асинхронного двигателя определяется комплексным воздействием температуры окружающей среды, относительной загрузки машины по мощности В, отклонением напряжения прямой последовательности V, напряжениями обратной последовательности U2 и гармоник U . Условие допустимости превышения температуры над температурой среды имеет следующий вид:

, (18)

где h - коэффициент, принимаемый равным 1 в случае, когда сдвиг по фазе между напряжениями прямой и обратной последовательности основной частоты с течением времени практически не изменяется, и равным 1,55 - в условиях вероятностной несимметрии; А - составляющая подкоренного выражения, обусловленная наличием высших гармоник; АV и АB - коэффициенты, характеризующие тепловые режимы двигателя при отклонении напряжения и его загрузки от номинальных значений. Величины А , АV и АB рассчитывают в [5].

В синхронных машинах наиболее критичной с точки зрения температурного режима является обмотка возбуждения. Ток возбуждения практически не зависит от и машины по активной мощности, а определяется ее реактивной нагрузкой. Общий нагрев этой обмотки определяется потерями мощности от тока возбуждения и дополнительными потерями от несимметрии и несинусоидальности токов в обмотках статора, вызывающих аналогичные токи и в роторе машины. Очевидно, что перегрев обмотки возбуждения и сокращение срока жизни машины при искажениях симметрии и синусоидальности напряжений будут иметь место лишь при полной загрузке машины по реактивной мощности. Аналогично обстоит дело и с трансформаторами, в которых основным фактором нагрева является их загрузка.

Во многих случаях на практике загрузка асинхронных двигателей и трансформаторов ниже номинальной, а располагаемая реактивная мощность синхронных машин используется не полностью. В этих случаях снижение сроков службы оборудования происходит лишь при значительных искажениях. Если совместное воздействие факторов приводит к постоянной работе оборудования с превышением температуры обмотки на , °С, то срок службы составит

, (19)

где Тн - нормативный срок службы; b - постоянный коэффициент, характеризующий данный вид изоляции.

Некоторые виды оборудования не имеют «внутреннего» регулирования, представляя собой постоянное сопротивление. К таким видам относятся, например, осветительные лампы, секции конденсаторных батарей и т. п. Нагрузка этих устройств практически постоянна, поэтому сокращение сроков их службы при отклонении параметров электроэнергии от нормированных значений всегда имеет место. Особенно сильно влияют положительные отклонения напряжения на срок службы ламп накаливания:

, (20)

где ^ Тн – срок службы, соответствующий Uном .

Для облегчения практических расчетов ниже приведены значения коэффициента а при различных отклонениях напряжения

V, % . . 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

a . . . . . . 0,87 0,76 0,66 0,58 0,51 0,44 0,39 0,34 0,30 0,26

В действительности режим работы оборудования редко бывает стабильным в течение всего срока его службы. Изменяется и параметры электроэнергии на его вводе. Способы оценки допустимости режимов работы оборудования в этих условиях изложены [5 9].

^ Технологический ущерб определяется в основном видом технологического процесса и характером выпускаемой продукции. Очевидно, что снижение производительности оборудования на 1 % приведет к различным экономическим последствиям в случаях выпуска дорогостоящей и малоценной продукции. Обычно технологический ущерб проявляется в следующих видах: снижение количества выпускаемой продукции; снижение ее качества; брак продукции, расстройства технологических процессов.

Расстройства технологических процессов происходят обычно из-за сбоев систем автоматического управления. Технологический ущерб может наблюдаться как на промышленных предприятиях, так и в энергосистемах. Например, вследствие помех, вызываемых высшими гармониками, могут неправильно работать устройства телеуправления и релейной защиты, что приводит к расстройству процесса передачи энергии. Для предотвращения этого вида ущерба устанавливают предельные значения параметров электроэнергии, при которых расстройства процессов не происходят.

Для оценки технологического ущерба первых двух видов используют зависимости изменения общей стоимости товарной продукции от уровня подводимого напряжения, называемые в литературе экономическими характеристиками. При построении такой характеристики следует учитывать лишь добавочную стоимость продукции, так как при сокращении объема ее выпуска обычно снижается и расход материалов. Экономические характеристики трудно поддаются обобщению, поэтому их приходится получать экспериментально для каждого предприятия.

Зависимость объема выпускаемой продукции от уровня и частоты подводимого напряжения хорошо прослеживается на полностью автоматизированных участках и на предприятиях, где в силу специфики технологического процесса человек выполняет лишь контрольные функции. К таким объектам могут быть отнесены автоматические линии, химические производства, добыча и перекачка нефти, газа и т. п. На предприятиях, на которых в технологический процесс человек входит в качестве необходимого звена (сборочные цехи, токарные, слесарные подразделения и т. п.), возникают возможности компенсации последствий низкого качества электроэнергии, поэтому получить экономическую характеристику, как правило, не удается.

Наличие экономической характеристики позволяет определять режимы напряжения, при которых обеспечивается максимальная производительность оборудования.

  1. ^ Показатели качества электроэнергии (КЭ)

ГОСТ 13109-97 устанавливает следующие показатели КУ для систем электроснабжения общего назначения:

Показателями КЭ являются:

- установившееся отклонение напряжения U ;

- размах изменения напряжения Ut ;

- доза фликера Рt ;

- коэффициент искажения синусоидальности кривой напряжения КU ;

- коэффициент n-ой гармонической составляющей напряжения КU(n) ;

- коэффициент несимметрии напряжений по обратной последователь-

ности К2U ;

- коэффициент несимметрии напряжений по нулевой последователь-

ности К0U ;

- отклонение частоты f ;

- длительность провала напряжения  tп ;

- импульсное напряжение Uимп ;

- коэффициент временного перенапряжения Кпер U .

Свойства электрической энергии, графические пояснения этих свойств, показатели КЭ, а также наиболее вероятные виновники ухудшения КЭ приведены в приложении А.

При определении значений некоторых показателей КЭ используют следующие вспомогательные параметры электрической энергии:

- частоту повторения изменений напряжения F Ut ;

- интервал между изменениями напряжения  tt, t+1 ;

- глубину провала напряжения Uп ;

- частость появления провалов напряжения Fп ;

- длительность импульса по уровню 0,5 его амплитуды  tимп0,5 ;

- длительность временного перенапряжения  tпер U .

Способы расчета и методики определения показателей КЭ и вспомогательных параметров даны в приложении Б.

^ 4. Нормы качества электроэнергии

Установлены два вида норм КЭ: нормально допустимые и предельно допустимые. Оценка соответствия показателей КЭ указанным нормам проводится в течение расчетного периода, равного 24 ч.

^ 4.1 Отклонение напряжения

Отклонение напряжения характеризуется показателем установившегося отклонения напряжения, для которого установлены следующие нормы:

- нормально допустимые и предельно допустимые значения установившегося отклонения напряжения Uу на выводах приемников электрической энергии равны соответственно ±5 и ±10 % от номинального напряжения электрической сети;

- нормально допустимые и предельно допустимые значения установившегося отклонения напряжения в точках общего присоединения потребителей электрической энергии к электрическим сетям напряжением 0,38 кВ и более должны быть установлены в договорах на пользование электрической энергией между энергоснабжаюшей организацией и потребителем.

^ 4.2 Колебания напряжения

Колебания напряжения характеризуются следующими показателями:

- размахом изменения напряжения;

- дозой фликера.

Нормы приведенных показателей установлены ниже:

- предельно допустимые значения размаха изменения напряжения Ut в точках общего присоединения к электрическим сетям при колебаниях напряжения, огибающая которых имеет форму меандра (см. рисунок Б.1), в зависимости от частоты повторения изменений напряжения FUt или интервала между изменениями напряжения ti,i+1 равны значениям, определяемым по кривой 1 рисунка 4.1., а для потребителей электрической энергии, располагающих лампами накаливания, в помещениях, где требуется значительное зрительное напряжение, - равны значениям, определяемым по кривой 2 рисунка 4.1. Перечень помещений с разрядами работ, требующих значительного зрительного напряжения, устанавливают в нормативных документах, утверждаемых в установленном порядке.





Рисунок 4.1. - Предельно допускаемые размахи изменений напряжения в

зависимости от частоты повторения изменений напряжения

за минуту для колебаний напряжения, имеющих форму

меандра

Методы оценки соответствия размахов изменений напряжения вышеуказанным нормам при колебаниях напряжения с формой, отличающейся от меандра, приведены в [2].

- предельно допустимое значение суммы установившегося отклонения напряжения ^ Uу и размаха изменений напряжения Ut в точках присоединения к электрическим сетям напряжения 0,38 кВ равно ± 10 % от номинального напряжения.

- предельно допустимое значение для кратковременной дозы фликера РSt при колебаниях напряжения с формой, отличающейся от меандра, равно 1,38, а для длительной дозы фликера РLt при тех же колебаниях напряжения равно 1,0.

Кратковременную дозу фликера определяют на интервале времени наблюдения, равном 10 мин. Длительную дозу фликера определяют на интервале времени наблюдения, равном 2 ч.

- предельно допустимое значение для кратковременной дозы фликера РSt в точках общего присоединения потребителей электрической энергии, располагающих лампами накаливания в помещениях, где требуется значительное зрительное напряжение, при колебаниях напряжения с формой, отличающейся от меандра, равно 1,0, а для длительной дозы фликера РLt в этих же точках равно 0,74.

^ 4.3 Несинусоидальность напряжения

Несинусоидальность напряжения характеризуется следующими показателями:

- коэффициентом искажения синусоидальности кривой напряжения;

- коэффициентом n-ой гармонической составляющей напряжения.

- нормально допустимые и предельно допустимые значения коэффициента искажения синусоидальности кривой напряжения в точках общего присоединения к электрическим сетям с разным номинальным напряжением приведены в таблице 4.1.

- нормально допустимые значения коэффициента n-ой гармонической составляющей напряжения в точках общего присоединения к электрическим сетям с разным номинальным напряжением Uном приведены в таблице 4.2.

Таблица 4.1. – Значения коэффициента искажения синусоидальности кривой

напряжения

В процентах

Нормально допустимое значение при Uном , кВ

Предельно допустимое значение при Uном , кВ

0,38

6 - 20

35

110 - 330

0,38

6 – 20

35

110 - 330

8,0

5,0

4,0

2,0

12,0

8,0

6,0

3,0

Таблица 4.2. - Значения коэффициента n-ой гармонической составляющей

напряжения

В процентах

Нечетные гармоники, не кратные 3, при Uном , кВ

Нечетные гармоники, кратные 3** , при Uном , кВ

Четные гармоники при Uном , кВ


n*


0,38


6-20


35

110-330


n*


0,38

6-20


35

110-330


n*


0,38

6-20


35

110-330


5

7

11

13

17

19

23

25

25




6,0

5,0

3,5

3,0

2,0

1,5

1,5

1,5

0,2+

+1,3х

х25/n


4,0

3,0

2,0

2,0

1,5

1,0

1,0

1,0

0,2+

+0,8х

х25/n


3,0

2,5

2,0

1,5

1,0

1,0

1,0

1,0

0,2+

+0,6х

х25/n


1,5

1,0

1,0

0,7

0,5

0,4

0,4

0,4

0,2+

+0,2х

х25/n


3

9

15

21

21


5,0

1,5

0,3

0,2

0,2


3,0

1,0

0,3

0,2

0,2


3,0

1,0

0,3

0,2

0,2


1,5

0,4

0.2

0,2

0,2


2

4

6

8

10

12

12


2,0

1,0

0,5

0,5

0,5

0,2

0,2


1,5

0,7

0,3

0,3

0,3

0,2

0,2


1,0

0,5

0,3

0,3

0,3

0,2

0,2


0,5

0,3

0,2

0,2

0,2

0,2

0,2


* n - номер гармонической составляющей напряжения.

** Нормально допустимые значения, приведенные для n , равных 3 и 9, относятся к однофазным электрическим сетям. В трехфазных трехпроводных электрических сетях эти значения принимают вдвое меньшими приведенных в таблице.

Предельно допустимое значение коэффициента n-ой гармонической составляющей напряжения вычисляют по формуле:

, (1)

где KU(n)норм - нормально допустимое значение коэффициента n-ой гармонической составляющей напряжения, определяемое по таблице 2.

^ 4.4 Несимметрия напряжений

Несимметрия напряжений характеризуется следующими показателями:

- коэффициентом несимметрии напряжений по обратной последовательности;

- коэффициентом несимметрии напряжений по нулевой последовательности.

- нормально допустимое и предельно допустимое значения коэффициента несимметрии напряжений по обратной последовательности в точках общего присоединения к электрическим ; сетям равны 2,0 и 4,0 % соответственно.

- нормально допустимое и предельно допустимое значения коэффициента несимметрии напряжений по нулевой последовательности в точках общего присоединения к четырехпроводным электрическим сетям с номинальным напряжением 0,38 кВ равны 2,0 и 4,0 % соответственно.

^ 4.5. Отклонение частоты

Отклонение частоты напряжения переменного тока в электрических сетях характеризуется показателем отклонения частоты, для которого установлены следующие нормы:

- нормально допустимое и предельно допустимое значения отклонения частоты равны ± 0,2 и ± 0,4 Гц соответственно.

^ 4.6. Провал напряжения

Провал напряжения характеризуется показателем длительности провала напряжения, для которого установлена следующая норма:

- предельно допустимое значение длительности провала напряжения в электрических сетях напряжением до 20 кВ включительно равно 30 с. Длительность автоматически устраняемого провала напряжения в любой точке присоединения к электрическим сетям определяется выдержками времени релейной зашиты и автоматики.

^ 4.7. Импульс напряжения

Импульс напряжения характеризуется показателем импульсного напряжения.

Значения импульсных напряжений для грозовых и коммутационных импульсов, возникающих в электрических сетях энергоснабжающей организации, приведены в [2].

^ 4.8. Временное перенапряжение

Временное перенапряжение характеризуется показателем коэффициента временного перенапряжения.

Значения коэффициентов временных перенапряжений, возникающих в электрических сетях энергоснабжающей организации, приведены в [2].

^ 5. Контроль за соблюдением качества электроэнергии

Контроль за соблюдением энергоснабжающими организациями и потребителями электрической энергии требований стандарта осуществляют органы надзора и аккредитованные в установленном порядке испытательные, лаборатории по качеству электрической энергия. Контроль качества электрической энергии в точках общего присоединения потребителей электрической энергии к системам электроснабжения общего назначения проводят энергоснабжающие организации. Указанные организации выбирают точки контроля в соответствии с нормативными документами, утвержденными о установленном порядке, и определяют периодичность контроля.

Периодичность измерений показателей КЭ устанавливают:

- для установившегося отклонения напряжения - не реже двух раз в год в зависимости от сезонного изменения нагрузок в распределительной сети центра питания, а при наличии автоматического встречного регулирования напряжения в центре питания - не реже одного раза в год. При незначительном изменении суммарной нагрузки центра питания и неизменности схемы сети и параметров ее элементов допускается увеличивать интервал между контрольными измерениями для установившегося отклонения напряжения;

- для остальных показателей - не реже одного раза в 2 года при неизменности схемы сети и ее элементов и незначительном изменении нагрузки потребителя, ухудшающего качество электроэнергии.

Конкретные сроки проведения периодического контроля качества электроэнергии в точках присоединения потребителей к системе электроснабжения общего назначения устанавливаются электроснабжающей организацией в эксплуатационных режимах, соответствующих нормальным схемам или длительным ремонтным схемам сетей общего назначения. Потребители, ухудшающие качество электрической энергии, должны проводить контроль в точках собственных сетей, ближайших к точкам общего присоединения указанных сетей к электрической сети общего назначения, а также на выводах приемников электрической энергии, являющихся источниками кондуктивных электромагнитных помех.

Периодичность контроля качества электрической энергии устанавливает потребитель электрической энергии по согласованию с энергоснабжающей организацией.

Контроль качества электрической энергии, отпускаемый тяговыми подстанциями переменного тока в электрические сети напряжением 6 -35 кВ, следует проводить:

- для электрических сетей 6 - 35 кВ, находящихся в ведении энергосистем, - в точках присоединения этих сетей к тяговым подстанциям;

- для электрических сетей 6 - 35 кВ, не находящихся в ведении энергосистем, - в точках, выбранных по согласованию между тяговыми подстанциями и потребителями электрической энергии, а для вновь строящимся и реконструируемых (с заменой трансформаторов) тяговых подстанций - в точках присоединения потребителей электрической энергии к этим сетям.

  1. ^ Тарифная политика в области нормализации

качества электроэнергии

Ведены тарифные санкции, предусматривающие постоянно действующие скидки с тарифа на электроэнергию для потребителей, которым наносится ущерб из-за потребления ими энергии пониженного КЭ, и надбавки к тарифам для потребителей, вносящих искажение в сети системы. В основу установления их численных значений предложены уровни разумного экономического воздействия на потребителей, вносящих искажения в сеть. Эти уровни определены исходя из оценки доли стоимости электроэнергии в себестоимости производства продукции основными энергоемкими потребителями, вносящими искажения в сеть. Исходя из этого критерия скидка (надбавка) была оценена величиной в 20 % от стоимости электроэнергии, потреблений в зоне между нормальным и максимальным значениями ПКЭ, установленными ГОСТ 13109, и 100 % от стоимости электроэнергии, потребляемой при ПКЭ, превышающем максимальное значение.

Общая формула для определения размера тарифной ставки (% от стоимости электроэнергии, потребленной за расчетный период) имеет вид

Н = 0,2(Т1 – 5) + Т2

где Т1 и Т2 - время в процентах от продолжительности расчетного периода, в течение которого электроэнергия потреблялась в описанных выше зонах ПКЭ.

На основе данной формулы была построена таблица скидок (надбавок) к тарифам (в осях Т1Т2), введенная в «Инструкцию о порядке расчетов за электрическую и тепловую энергию».

Пример: На шинах 110 кВ балансовой принадлежности подстанции потребителя, являющегося виновником ухудшения ПКЭ, замеры за сутки показали следующее:

- несимметрия напряжения:

t1 = 5 ч - время потребления электроэнергии когда несимметрия

была в зоне между нормальным и максимальным значениями ПКЭ;

t2 = 2 ч - соответственно в зоне првышающей максимальное

значение ПКЭ.

- несинусоидальность напряжения:

аналогично t1 = 2 ч и t2 = 1 ч

Производим расчет надбавки к тарифу Н.

По несимметрии:



По несинусоидальности



Итого Н = Н1 + Н2 = 11,4 + 4,8 = 16,2 %

Таким образом, надбавка к тарифу за электроэнергию для предприятия составит 16,2 %.


ЛИТЕРАТУРА


  1. ГОСТ 23875-79 Качество электрической энергии, термины и определения М.: Издание стандартов, 1980. – 10 с.

  2. ГОСТ 13109-97 Электрическая энергия. Совместимость технических средств электромагнитная. Нормы качества электрической энергии в системах электроснабжения общего назначения. – М.: Издательство стандартов, 1998. – 31 с.

  3. Правила устройства системы тягового электроснабжения железных дорог Российской Федерации. ЦЭ-462. – М.: МПС, 1997. – 79 с.

  4. Караев Р.И., Волобринский С.Д., Ковалев И.Н. Электрические сети и системы. – М.: Транспорт, 1988. – 326 с.

  5. Жежеленко Н.В. Показатели качества электроэнергии и их контроль на промышленных предприятиях. – М.: Энергоатомиздат, 1986. – 168 с.

  6. Железко Ю.С. Компенсация реактивной мощности и повышение качества электроэнергии. – Энергоатомиздат, 1985. – 224 с.

  7. Шидловский Л.К., Борисов Б.Л., Вагин Г.Я. и др. Электромагнитная совместимость электроприемников промышленных предприятий. Киев. Наукова думка, 1992. – 236 с.

  8. Железко Ю.С. Стандартизация параметров электромагнитной совместимости в международной и отечественной практике. – Электричество – 1996, № 1, с. 2 – 7.

  9. Вагин Г.Я., Лоскутов А.Б., Севастьянов А.А. Электромагнитная совместимость в электроэнергетике. Н.Новгород, НГТУ, 2004, 213 с.

  10. Арилла Дж., Брэдли Д., Боджер П. Гармоники в электрических системах – М.: Энергоатомиздат, 1990. – 380 с.

  11. Железко Ю.С. Влияние потребителя на качество электроэнергии в сети и технические условия его происхождения. – Промышленная энергетика, 1991, № 8.


ПРИЛОЖЕНИЕ А

(справочное)


СВОЙСТВА ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ, ПОКАЗАТЕЛИ И НАИБОЛЕЕ ВЕРОЯТНЫЕ ВИНОВНИКИ УХУДШЕНИЯ КЭ


Таблица А.1.







Рисунок А.1





Рисунок А.2 - Несинусоидальность Рисунок А.3 - Импульсы

напряжения напряжения




Скачать 407,74 Kb.
оставить комментарий
Дата23.01.2012
Размер407,74 Kb.
ТипКонспект, Образовательные материалы
Добавить документ в свой блог или на сайт

плохо
  1
не очень плохо
  1
Ваша оценка:
Разместите кнопку на своём сайте или блоге:
rudocs.exdat.com

Загрузка...
База данных защищена авторским правом ©exdat 2000-2017
При копировании материала укажите ссылку
обратиться к администрации
Анализ
Справочники
Сценарии
Рефераты
Курсовые работы
Авторефераты
Программы
Методички
Документы
Понятия

опубликовать
Загрузка...
Документы

Рейтинг@Mail.ru
наверх