Методические рекомендации к выполнению курсового проекта по курсу \"Детали машин\" Разде л icon

Методические рекомендации к выполнению курсового проекта по курсу "Детали машин" Разде л


Смотрите также:
Методические указания по выполнению курсового проекта (работы) по курсу «Новые технологии в эис»...
Методические рекомендации к выполнению курсового проекта Для студентов...
Методические указания и рекомендации выполнения в весеннем семестре по дисциплине «Детали машин...
Методические указания По выполнению курсового проекта Для студентов дневной и заочной форм...
Методические указания по выполнению курсового проекта по курсу Экономика предприятия для...
Методические указания к выполнению курсового проекта по дисциплине “...
Методические указания по выполнению курсового проекта дисциплине «Детали машин и основы...
Методические указания по выполнению курсового проекта для специальности 190631 «Техническое...
Методические указания к выполнению курсового проекта для студентов всех форм обучения...
Р асчет червячной передачи Методические указания к выполнению курсового проекта по деталям машин...
Методические рекомендации по организации...
Методические указания по выполнению курсового проекта для студентов всех форм обучения...



Загрузка...
страницы: 1   2   3   4   5   6   7   8
вернуться в начало
скачать


В качестве допускаемого контактного напряжения зубчатой передачи принимают:

для прямозубых передач - меньшее из допускаемых напряжений шестерни [H]1 и колеса [H]2;

для косозубых – напряжение, вычисленное по формуле

, (5.2)

но не более:

1,25 [H]min - для цилиндрических колес;

1,15 [H]min - для конических колес,

где [H]min - меньшее из [H]1 и [H]2 .

Если величина, определенная по формуле (5.2), окажется меньше [H]min , принимают [H]12 = [H]min.

Примечание. Здесь и в дальнейшем индекс “1” означает, что помечаемый им параметр относится к шестерне рассматриваемой ступени зубчатой передачи, а индексом “2” помечаются параметры, относящиеся к сопряженному с этой шестерней колесу. Таким образом, при определении, например, допускаемых контактных напряжений зубчатой передачи второй ступени, соответствующие параметры будут обозначаться как [H]34, [H]3 и [H]4.

б) Допускаемые напряжения изгиба зубьев зубчатых колес

, где: (5.3)

- предел выносливости зубьев при изгибе, соответствующий базовому числу циклов изменения напряжений (табл. 5.3);

SF - расчетный коэффициент запаса прочности при расчете на изгибную выносливость (табл. 5.3 );

YN - коэффициент долговечности, определяемый по формуле:

где:

qF - показатель степени кривой усталости, принимаемый: qF = 6 – для объемно упрочненных зубьев и qF = 9 - для поверхностно упрочненных зубьев;

NF lim = 4106 - базовое число циклов изменения напряжений;

NFE - эквивалентное число циклов напряжений за весь срок службы передачи:

,

где параметры с, n и t определены выше;

μF - коэффициент приведения переменной нагрузки к условно постоянной при расчете зубьев на изгибную выносливость.

При задании внешней нагрузки циклограммой μF определяется по формуле:



Если задан типовой режим нагружения по ГОСТ 21354-87 (см. рис. 2.1), μF определяется по табл. 5.2.

YA - коэффициент, учитывающий влияние двухстороннего приложения нагрузки.

При одностороннем приложении нагрузки (нереверсивные передачи) YA = 1. При двухстороннем приложении нагрузки (реверсивные передачи) YA = 0,65 при НВ  350, YA = 0,75 при НВ  350 (кроме азотированных зубчатых колес) и YA = 0,9 для азотированных зубчатых колес.

Таблица 5.3

Приближенные значения пределов изгибной выносливости , коэффициентов безопасности SF и предельных допускаемых напряжений [F]max.

Тип стали

Термообработка

Твердость

сердцевины

зубьев

,

МПа


SF

[F]max,

МПа

Cтали углеродистые и легированные

нормализация и улучшение

НВ 180…

350

1,75 НВ

1,7

3,7 НВ

объемная закалка ),

закалка ТВЧ

НRС  40

580

1,7

1300

Стали легированные

цементация

НRC 32…45

750…850

1,7

1200

азотирование

НRC 24…40

12 НRC+290

1,7

1000

) С применением средств против обезуглероживания


в) Допускаемые предельные напряжения при действии максимальной нагрузки [H]max i и [F]max i.

[H]max и [F]max определяются для каждого из зубчатых колес по рекомендациям, приведенным в таблицах 5.1 и 5.3.

^ 6. РАСЧЕТ ЗУБЧАТЫХ ПЕРЕДАЧ НА ПРОЧНОСТЬ


Большинство зубчатых передач, применяемых в общем машиностроении, работают в условиях хорошей смазки. Основными критериями работоспособности таких передач являются контактная и изгибная выносливость зубьев. Для всех прирабатывающихся и для большинства неприрабатывающихся зубчатых колес главным критерием является контактная выносливость. Поэтому при проектировании зубчатых передач редукторов обычно расчет ведут в следующей последовательности: определяют ориентировочно один из основных геометрических параметров передачи (d1 или aW) из условия обеспечения контактной выносливости; уточняют кинематические параметры; определяют геометрические параметры зубчатых колес; определяют усилия в зацеплениях, а затем проводят проверочные расчеты на контактную и изгибную выносливость зубьев по номинальным напряжениям, а также проверку прочности зубьев при действии максимальной нагрузки.

Рассмотрим отдельно каждый из указанных расчетов.


6.1. Проектировочный расчет зубчатой передачи


Для эвольвентных зубчатых передач внешнего зацепления геометрическим параметром передачи, в наибольшей степени влияющим на контактную прочность, является начальный диаметр шестерни dW1. В настоящем пособии формулы геометрического расчета приводятся для случая нулевой зубчатой передачи, т.е. для случая, когда суммарный коэффициент смещения x = x1 + x2 = 0. У таких зубчатых передач начальные диаметры зубчатых колес равны делительным (dWi =di), поэтому формулы проектировочного расчета цилиндрической зубчатой передачи записываются относительно делительного диаметра шестерни рассматриваемой передачи d1, а при расчете конической передачи - относительно среднего делительного диаметра шестерни dm1.

Для цилиндрических передач расчетная формула имеет вид:


; (6.1)


для конических передач:

. (6.2)

Примечание. Напоминаем еще раз, что, как и ранее, в формулах (6.1) и (6.2) цифровые индексы свидетельствуют о том, что помечаемые ими параметры относятся либо к шестерне (индекс “1”), либо к колесу (индекс “2”), либо к передаче в целом (индекс “12”). При расчете зубчатых передач, в которых шестерня и колесо имеют другие номера, соответственным образом должны быть изменены индексы и в формулах (6.1), (6.2), и в последующих.

В формулах (6.1) и (6.2) обозначено:

Kd - коэффициент, принимаемый равным Kd = 770 для прямозубых цилиндрических и конических передач, и Kd = 675 - для косозубых цилиндрических передач, а также для конических передач с тангенциальными или круговыми зубьями;

Т1 - номинальный вращающий момент на валу шестерни, Нм.

Рассчитывая двухпоточные редукторы, необходимо иметь в виду, что каждая из зубчатых передач той ступени редуктора, на которой происходит разделение потока мощности (1-я ступень схемы П, 2-я ступень схемы Ш и обе ступени схемы У в табл. 2.1), передает не весь вращающий момент с вала соответствующей шестерни, а лишь часть его. Обычно, с учетом неравномерности распределения мощности по потокам, такие зубчатые передачи рассчитывают на 60% мощности, а в формулу (6.1) подставляют 0,6Т1.

- вспомогательный параметр (коэффициент ширины зубчатого колеса). , где bW12 - рабочая ширина зубчатого венца. Для предварительного задания величины bd можно использовать данные табл. 6.1.

KH - коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине зубчатого венца (коэффициент концентрации нагрузки). Рекомендации по его выбору приводятся на рис. 6.1.

В редукторах, проектируемых по соосной схеме (табл. 2.1, схемы 1У и У) межосевые расстояния первой и второй ступени одинаковые (aW12 = aW34), поэтому проектировочный расчет таких редукторов начинают не с первой ступени, а со второй, как более нагруженной. Геометрические и кинематические параметры зубчатых колес 1-й ступени рассчитывают, используя величину межосевого расстояния, определенного в результате проектировочного расчета 2-й ступени. Порядок такого расчета будет изложен ниже.


Таблица 6.1


Номер схемы

редуктора по

табл.2.1

Прирабатывающиеся

колеса

(НВ2  350)

Неприрабатывающиеся колеса

(НВ2  350)

bd12

bd34

bd12

bd34

1

1,0…1,1

0,85…0,9

0,65…0,75

0,55…0,6

П

0,8…0,9

1,15…1,2

0,55…0,6

0,75…0,8

Ш

1,2…1,4

0,6…0,7

0,8…0,95

0,4…0,45

1У, У

 0,2

1,0…1,1

 0,2

0,65…0,75

У1

0,6

0,85…0,9

0,4

0,55…0,6




Скачать 0,62 Mb.
оставить комментарий
страница5/8
Дата28.09.2011
Размер0,62 Mb.
ТипМетодические рекомендации, Образовательные материалы
Добавить документ в свой блог или на сайт

страницы: 1   2   3   4   5   6   7   8
плохо
  1
отлично
  1
Ваша оценка:
Разместите кнопку на своём сайте или блоге:
rudocs.exdat.com

Загрузка...
База данных защищена авторским правом ©exdat 2000-2017
При копировании материала укажите ссылку
обратиться к администрации
Анализ
Справочники
Сценарии
Рефераты
Курсовые работы
Авторефераты
Программы
Методички
Документы
Понятия

опубликовать
Загрузка...
Документы

наверх