Электромеханическое оборудование и автоматическая система исключения столкновений поездов в условиях ОАО \"Ленинградсланец\" icon

Электромеханическое оборудование и автоматическая система исключения столкновений поездов в условиях ОАО "Ленинградсланец"


3 чел. помогло.
Смотрите также:
«Электромеханическое оборудование аноф-2»...
Для обеспечения большей пропускной способности на перегонах применяется автоблокировка и...
Приказ «09» января 2008 г...
Начальник Свердловской железной дороги-филиала ОАО «ржд»...
Системные меры направленные на обеспечение высокого уровня управляемости безопасностью движения...
Приказ «09» января 2007 г...
Систем электроснабжения...
Систем электроснабжения...
Тематический план. Наименование...
Руководство для летчиков по системе...
Инструкция по движению поездов и маневровой работе на железных дорогах...
1. Требования, предъявляемые к диспетчерской централизации...



Загрузка...
страницы: 1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11
вернуться в начало
скачать
^

4.2 Электроснабжение шахты ,,Ленинградская”


Электроснабжение шахты “Ленинградская” осуществляется на напряжении 35кВ от ТЭЦ ОАО “Завод”Сланцы” по двум воздушным линиям электропередачи: -на напряжении 35кВ через ОРУ-35кВ ГПП-II района, от которого по ВЛ-35кВ получает питание подстанция 35/6кВ, расположенная на промплощадке I района;

Питание потребителей шахты расположенные на соответствующих промплощадках, осуществляется на напряжении 6Кв от вышеуказанных подстанций 35/6кВ

Подземные потребители шахты получают питание на напряжении 6кВ через ЦПП-6 I и II районов, запитанные соответственно от ГПП I и II района. При выходе из строя одной из ЛЭП или одного силового трансформатора оставшиеся ЛЭП и трансформатор с учетом допустимой перегрузки должны обеспечивать передачу полной расчетной нагрузки.

Узловым пунктом ГПП является система сборных шин, через которую протекает весь ток, потребляемый подстанцией. Для вторичного напряжения силовых трансформаторов применяем одиночную секционированную систему сборных шин, состоящую из двух секций. К каждой секции посредством выключателей подключаем обмотку низшего напряжения силового трансформатора и электроприемники, расчетная мощность которых приблизительно равна половине расчетной мощности предприятия. Между секциями устанавливаем межсекционный выключатель, обеспечивающий автоматический ввод резерва. Для ограничения грозовых и коммутационных перенапряжений на вводе ГПП устанавливаем разрядники.

Составленная схема электроснабжения обеспечивает выполнение оперативных переключений, а также переключений, связанных с выводом в ремонт отдельных аппаратов.

Мощность трехфазного симметричного короткого замыкания на шинах подстанции системы - 273 МВА.

Расстояние от подстанции системы до промышленного предприятия L – 0,6 км.

Время действия релейной защиты tз – 0.80 с.


^

4.2.1.Определение расчетных нагрузок шахты.


Расчетные активную, реактивную и полную нагрузки цехов определяем из выражений:

Pр к =kс к Руст.к, (1.1)

Qр.к= Pр кtgк, (1.2)

Sр.к=, (1.3)

где kс к – коэффициент спроса к-й группы электроприемников;

tgк – определяем характерным режимом для к-й группы электроприемников из справочных данных. Расчетные данные заносим в таблицу:


Таблица 4.08 Определение расчетных нагрузок

Наименование токоприемников



Kс к

tgк

Pр к,

КВт

Qр.к,

Квар

Sр.к,

КВА

Вентиляторные установки

1500

0,7

0,5

1050

525

1174

Главный ствол

250

0,65

0,88

162.5

143

216

Насосная водоотлива

2000

0,75

0,88

1500

1320

1998

Ремонтный цех

1000

0,4

1,33

400

532

665.6

Административный комбинат

150

0,75

0,6

112.5

67.5

131

Подземные потребители

2000

0,65

1,2

1300

1560

2030

Обогатительная фабрика

3000

0,7

0,8

2100

1680

2689

Итого













5827,5

8903,6


Выбор силовых трансформаторов ГПП 35/6 кВ. Pасчетные активную Рр, реактивную Qр и полную Sр нагрузки шахты,,Ленинградская” определяем с учетом коэффициента разновременности максимумов нагрузки отдельных цехов kр.м и обеспечения оптимального tg0 на шинах ГПП по формулам: Рр= kр.м,

=0,856625=5631кВт

Qр= Рр tg0 ,

=5631кВ

Sр=,

кВА

где kр.м= 0.85, а величину оптимального tg определяем с учетом места расположения предприятия и напряжения на вводе ГПП.

По вычисленной мощности выбираем 2 трансформатора: ТМ-6300/35

^

4.2.2. Расчет токов короткого замыкания.


Для расчета токов к.з. с целью выбор аппаратов и проводников необходимо составить расчетную схему, в которую должны быть введены сверхпереходными сопротивлениями все трансформаторы, воздушные и кабельные линии и т.д.

Расчет токов к.з. выполняем в относительных единицах.

Задаемся базисной мощностью Sб=100МВА=105кВА и базисным напряжением Uб=37кВ.

Базисный ток определяем выражением:

Iб=1.59кА.

базисное сопротивление:

Хб==1.3*10-2 Ом.

Составление расчетной схемы замыкания.

Расчет активных и ндуктивных элементов системы и приведение их к базисным условиям:

U35==1 - шина 37кВ,

U6==0.17 - шина 6кВ,

К.З. в точке К: индуктивное сопротивление энергосистемы:



К.З. в точке К2: индуктивное сопротивление ЛЭП:



Активное сопротивление ЛЭП:



К.З. в точке К3: индуктивное сопротивление трансформатора

X==1.19,

Активное сопротивление трансформатора

4,06 Выбор выключателей по их отключающей способности осуществляется по величине периодической составляющей тока к.з., которая определяется как сверхпереходный ток в начальный момент.

Z*(б)= ;

R*(б)= ;

.





Хс


Iс


Uс

К1

r0 r0


x0 x0


l l


К2


Sт Sт

Uк,% Uк,%





U

К3


Рисунок (4.1) расчетная схема для вычисления токов короткого замыкания











К1








К2








К3


Рисунок (4.2) Схема замещения для вычисления токов короткого замыкания.

Переход от тока и мощности короткого замыкания в относительных единицах к току и мощности в физических единицах производим по формулам:

;

.

Периодическая составляющая тока двухфазного короткого замыкания

.



где -1 ; f = 50 Гц – частота питающей сети.

Таблица 4.09

Место

кз

R*(б)

(о.е.)

Х*(б)

(о.е.)

Z*(б)

(о.е.)



(о.е.)

,

(о.е.)



МВА

, кА

, кА

К1

0

0,366

0,366

0

2.73

273

4,34

3,75

К2

0,12

0,384

0,402

0,01

2,49

249

3,96

3,43

К3

4,06

1,574

4,35

0,001

0,23

23

12,14

10,50


а) Расчет ударных токов в точке К1:

Iy=KyIк.з., где Ку=1+е-0.01/та=2

Iy=2Iк.з=2.8Iк.з=12,15кА.

б) Расчет ударных токов к.з. в точке К2

Iy=KyIк.з., где Ку=1+е-0.01/та=1,37

Iy=1,37Iк.з.=9,51кА.

в) Расчет ударных токов в точке К3:

Iy=KyIк.з., где Ку=1+е-0.01/та=2,44

Iy=2,44Iк.з.=7,3кА.

Выбор аппаратов (разъединений и выключателей) осуществляется на основе проведенного расчета режимов работы сети по следующим основным параметрам:

UH - номинальное напряжение,

IH - номинальный ток,

Iоткл к.з. - максимальный отключаемый ток к.з.,

Iуд - допустимое значение ударного тока,

Sоткл - максимальная отключаемая мощность к.з.

IHP=.

Мощность короткого замыкания является условной величиной (т.к. напряжения в точке к.з. равно 0) и определяется выражением Sкз=UHIоткл.

Выбранный выключатель и разъединитель проверяется на способность отключать наибольший возможный ток трехфазного к.з. в защищаемом присоединении согласно условию IоткI(3)kmax, где Iоткл - предельно отключаемый ток аппарата, А,

Ikmax - расчетный максимальный ток трехфазного к.з. на зажимах аппарата,А.

Результаты расчетов и выбор коммутационной аппаратуры приведены в таблице 4.10


Таблица 4.10

Цепь

Расчетные данные

Паспортные данные







UH, B

IH, A

I(3)кз

Iуд,кА

Sкз,

МВА

UH, B

IH, A

Iоткл.к.з.

КА

Iуд,кА

Sокл

мВА

tоткл,

сек




Q,1

35

104

4,34

12,15

273

35

1000

25

64

400




Разъединитель трехполюсной РДНЗ-1-35/1000 УХ/1

Q,3

35

104

4,34

12,15

273

35

630

10

50

600




Выключатель масляный

С-35М-630-10У с приводом

ШПЭ-12У

Q,7

6

606

6,53

22,3

0,7

10

1000

25

64

100




РазъединительРВ-10/1000 с приводом ПР

Q,5

6

606

6,53

22,3

0,7

10

1000

20

52

350

0.1

Выключатель масляный

ВПМ-10-20/1000-У3 с приводом ПЭ-11

Q,8

6

144

1,21

7,3




6

200

4

10







ВМП-10-600К

Q,6

6

24

1,21

7,3




6

200

4

10




0.1

ВМП-10-600К

Q9,

6

192

1,21

7,3




6

200

4

10







ВМП-10-600К

Q10

6

96

1,21

7,3




6

200

4

10




0.1

ВМП-10-600К

Q11

6

14

1,21

7,3




6

200

4

10




0.1

ВМП-10-600К

Q12

6

192

1,21

7,3




6

200

4

10




0.1

ВМП-10-600К

Q13

6

289

1,21

7,3




10

630

10

50

52

0.1

Выключатель масленый ВПМ-10-20/630-У3 с приводомПЭ-11



^

4.2.3. Выбор сечения проводников.


Выбор проводников ЛЭП-35кВ для подключения трансформаторов осуществляем по нормированной экономической плотности тока.

а) Требуемое сечение проводника определяется выражением:

F=IH/jэк, где  - коэффициент нагрузки, учитывающий изменение нагрузки по годам эксплуатации, который лежит в пределах от 0.6 до 1.4, jэк - экономическая плотность тока. Трансформаторы подключаются с помощью сталеалюминиевых проводов, для которых jэк=1 А/мм. Коэффициент  принимаем равным 1. Тогда для подключения трансформаторов к линии 35кВ требуются провода сечением:

Т(6300): FТ=1104/1=104мм2, выбираем провода АС-120.

Для подключения трансформаторов к шинам 6кВ требуются провода сечением:

Т1-FT=IHT1/jэк=606/1=606мм2, выбираем провода 2ХАС-400

б) Проверяем выбранные провода по допустимой токовой нагрузке по нагреву из условия IHPIдоп, где IНР - расчетный ток для проверки проводов и кабелей по нагреву,

Iдоп - допустимые длительные токовые нагрузки.

Расчетный ток и допустимые токовые нагрузки приведены в таблице 4.11

Таблица 4.11.

Сечение, мм2

Ток для проводов, А




Расчетный

Допустимый

120

104

380

400

606

835



Из приведенной таблицы следует, что выбранные провода соответствуют режиму работы.

Выбор кабелей для подключения электроприемников шахты.

а) Требуемое сечение проводника определяется тем же выражением:

F=IH/jэк=IH/jэк,

Для кабелей с бумажной изоляцией и алюминиевыми проводами j=1.2 А/мм2.

Для ЛЭП с алюминиевыми неизолированными проводами j=1A/мм

ЛЭП-6кВ для ВГП F=144/1=144мм- берем-АС-150мм

Главный подъем- алюминиевый кабель F=24/1,2=20мм АСБ-6(3Х25).

ЛЭП-6кВ для Насосной водоотлива- F=192/1=192мм АС-240мм

ЛЭП-6кВ для Ремонтного цеха F=96/1=96мм АС-120мм

Административный комбинат – F.=14/1,2=12мм АСБ-6(3Х16).

Подземные потребители F=192/3=64мм СБ-6(3Х70).

Обоготительная фабрика F=289/1,2=240мм АСБ-6(3Х240).

б) Проверяем выбранные кабели по допустимой токовой нагрузке по нагреву. Допустимая длительная мощность по нагреву кабельной линии.

Выбранные кабели соответствуют режиму работы.

в) Проверяем выбранные кабели по термической устойчивости при токах короткого замыкания.

Термическая устойчивость кабелей проверяется из условия:

Iп.д.I(3)к, где Iп.д. - предельно допустимый кратковременный ток к.з. в кабеле,

I(3)к ­- ток трехфазного к.з. в начале проверяемого кабеля. I(3)к=6,53кА.

Проверку кабеля и алюминиевых проводов на термическую стойкость производим по формуле:

Iп.д.3КктS/, где К3 - коэффициент, учитывающий загрузку кабеля до момента к.з. и температуру окружающей среды. Определяется из таблицы [2] стр 295 К3=122.

В3=IH/(КiIд.д) - коэффициент загрузки кабеля,

IH=144А - фактический ток нагрузки кабеля,

К­=1.2 - поправочный коэффициент, зависящий от среднегазовой температуры окружающей среды,

Iд.д.=200 - длительно допустимый по нагреву ток нагрузки,

В3=144/(1.2*200)=0.6,

Кк.т.=134 - коэффициент, учитывающий конечную температуру нагревания жил и напряжения кабеля,

S=120 - выбранное сечение жилы кабеля, мм2,

tпр=0.1с - приведенное время отключения,с,

Iп.д1.=1.22*134*150/=76,6кА.

Iп.д2.= 12,8кА .Iп.д3.= 122,6. Iп.д4.= 61,3кА.

Iп.д5.= 8,1кА. Iп.д7.= 94,56кА. Iп.д1.= 122,6кА.

Из расчета видно, что выбранные кабели и алюминиевые провода соответствуют режиму работы.

^

4.2.4. Релейная защита и автоматика.


Трансформаторы 35/6 кВ оборудуются следующими видами защит:

- газовая защита от повреждений внутри кожуха трансформатора, сопровождающаяся выделением газа и понижением уровня масла;

- продольная дифференциальная защита от повреждений на выводах трансформатора, а также от внутренних повреждений;

- максимальная токовая защита от токов внешних коротких замыканий;

- защита от перегрузки.

Продольная дифференциальная защита, максимальная защита и вторая ступень газовой защиты и защита от перегрузки - на отключение

На отходящем фидере 6кВ, принята максимальная токовая защита и токовая отсечка с действием на отключение.

Вся аппаратура защиты и управления отключат линиями 35кВ и трансформаторами устанавливается в здании 3РУ-6кВ на свободной панели.

Аппаратура защиты и управления фидеров 6кВ устанавливается в ячейках 3РУ-6кВ.


Для устройств защиты и управления принят постоянный оперативный ток от существующего источника ГПП.

^

4.3. Газовая защита.


В качестве весьма чувствительной защиты силовых трансформаторов от внутренних повреждений применяется газовая защита. Выполняется с помощью газового реле, установленного в патрубке, соединяющем бак трансформатора с расширителем. Газовое реле типа ПГЗ-61 (поплавковое реле с ртутными контактами). Принцип действия газовой защиты основан на движении масла или газов в сторону расширителя при повреждении внутри трансформатора. При малых повреждениях (витковые замыкания) и ненормальных режимах (сверхтоки при внешних к.з.) происходит медленное газообразование и защита действует на сигнал. При тяжелых повреждениях (междуфазных к.з. в обмотках) происходит бурное газовыделение. За счет движения потока масла через газовое реле происходит срабатывание последнего с отключением трансформатора. Газовая защита реагирует также на понижение уровня масла в баке трансформатора.




оставить комментарий
страница3/11
Дата17.10.2011
Размер1,5 Mb.
ТипДокументы, Образовательные материалы
Добавить документ в свой блог или на сайт

страницы: 1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11
не очень плохо
  1
средне
  1
отлично
  8
Ваша оценка:
Разместите кнопку на своём сайте или блоге:
rudocs.exdat.com

Загрузка...
База данных защищена авторским правом ©exdat 2000-2017
При копировании материала укажите ссылку
обратиться к администрации
Анализ
Справочники
Сценарии
Рефераты
Курсовые работы
Авторефераты
Программы
Методички
Документы
Понятия

опубликовать
Загрузка...
Документы

наверх